Материал: Изучение особенностей протекания теплового процесса при сварке из заданного сплава
Изучение особенностей протекания теплового процесса при сварке из заданного сплава
Содержание
Введение
. Расчет термического цикла при заданных условиях
1.1 Конструктивные особенности сварного соединения и условия выполнения сварки
.2 Характеристика свойств изделия и сварочных материалов
1.2.1 Основной свариваемый металл
.2.2 Сварочная проволока
1.3 Обоснование схемы нагрева
.4 Учет ограниченных размеров обечайки
1.4.1 Расчет термического цикла предельного состояния для точки А, отстоящей от источника по оси х и у на 5 мм
.4.2 Расчет термического цикла предельного состояния для точки В, отстоящей от источника по оси х на 50 мм, по у на 5 мм
2. Оценка скорости охлаждения методом графического дифференцирования и расчетным методом
. Расчет состав металла шва по смешению и с учетом коэффициентов перехода
3.1 Состав металла шва по смешению
.2 Состав металла шва с учетом коэффициентов перехода
Заключение
Литература
Введение
Типы процессов распространения тепла в металле, нагреваемом сварочной дугой, весьма разнообразны. На эти процессы влияют следующие основные факторы:
а) размеры и форма свариваемых изделий, теплофизические свойства их металла и условия их теплообмена с окружающими предметами;
б) эффективная тепловая мощность сварочной дуги, распределение её теплового потока и характер её перемещения по изделию.
Распределение температур в теле в конкретный момент времени называется температурным полем, а изменение температуры во времени в данной точке тела называется термическим циклом, который необходимо рассчитать для двух точек.
Целью курсового проекта является изучения особенностей протекания теплового процесса и физико-химических свойств основного металла и металла шва при сварке из заданного сплава при указанных условиях.
Для достижения цели нужно решить следующие задачи:
) изучить учебные источники по теме;
) построить графики термических циклов и сравнить особенности протекания процессов;
) оценить особенности основного металла и металла шва и склонность
его растрескиванию.
1. Расчет термического цикла при заданных условиях
1.1 Конструктивные особенности сварного соединения и условия выполнения сварки
Обечайки являются базовой деталью всех колонных, теплообменных и других
аппаратов. Различают кольцевое и продольное поперечное расположение швов
обечайки.
Рисунок 1. Геометрические параметры обечаек.
Обечайки диаметром до 600 мм изготовляются с одним продольным швом.
Так как по заданию известно, что максимальная координата второй точки х =
50 мм.
1.2 Характеристика свойств изделия и сварочных материалов
1.2.1 Основной свариваемый металл
Марка: 25ХГСА
Заменитель: 20ХГСА
Классификация: Сталь конструкционная легированная хромокремнемарганцовая.
Применение: Ответственные сварные и штампованные детали, применяемые в
улучшенном состоянии: ходовые винты, оси, валы, червяки, шатуны, коленчатые
валы, штоки и другие детали.
Таблица 1. Химический состав в % материала 25ХГСА ГОСТ 4543 - 71
Сталь
Содержание элемента, масс. %
C
Mn
Si
Cr
S
P
Cu
Не более
25ХГСА
0,22 - 0,28
0,9 - 1,2
0,8 - 1,1
0,8 - 1,1
0,025
0,025
0,3
Для указанной марки стали можно выбрать значения следующих теплофизических
постоянных при температуре 500°С из справочной литературы [7].
λ - коэффициент теплопроводности
материала, Вт/см ∙°С. λ= 0,34 Вт/см ∙°С;
γ - плотность материала, г/см3.
принимаем, что γ не зависит от Т°, так как расчет ведется по размерам
ненагретого изделия, тогда объемная теплоемкость. γ=7,69 г/см3
с- теплоемкость стали, Дж/(кг·°С). с=584 Дж/(кг∙°С) = 0,584 Дж/(г∙°С).
сγ - объемная теплоемкость металла,
Дж/(см3·°С)
сγ = 0,584 ∙7,69 =4,49 Дж/(см3·°С)
а - коэффициент температуропроводности, см2/с.
1.2.2 Сварочная проволока
Сварочная проволока Св-18ХГС принадлежит к классу легированных сварочных
проволок, имеет в своем составе марганец, хром и кремний и широко используется
для сварки и наплавки металла.
Применяется для сварки элементов металлоконструкций, выполненных из
легированных и конструкционных сталей.
Таблица 2. Химический состав проволоки
Компонент
Содержание элемента, мас. %
C
Mn
Si
Cr
S
P
Не более
Проволока Св-18ХГС
0,15-0,22
0,80-1,10
0,90-1,20
0,80-1,10
0,025
0,030
Как указывает Рыкалин в таблице «Расчетные схемы процессов
распространения тепла при дуговой сварке» [5, с. 63] схема сварки продольного
шва обечайки без численной проверки (с помощью расчета безразмерных
коэффициентов) укладывается в схему «Линейный подвижный источник в пластине с
теплоотдачей», т.к. по заданию:
) листы свариваются встык за один проход;
) форма изделия - тонкий лист (4 мм).
Поэтому сразу примем схему без предварительного расчета ЛПИ - БП. В
процессе расчета учтем ограничение размеров.
Мысленно развернём обечайку в пластину, учет отражения теплоты от границ
воображаемой пластины произведём, приняв, что пластина является бесконечной, а
в ней движутся одновременно и с одинаковой скоростью несколько источников
одинаковой мощности: реальный (q реал) и фиктивные ( qф4) (см схему на рисунке 4).
Отражения теплоты от боковых кромок учитываются путем суммирования
тепловых потоков от реального и фиктивных источников. Для точки А (или В
соответственно) пластины в самом общем случае выражение будет иметь вид:
Аналогичное выражение можно записать и для точки B.
Поскольку точно неизвестно насколько велико или мало расстояние от
первого, второго, третьего или четвертого фиктивного источника на то, чтобы
оказать существенное и малосущественное влияние, расчеты следует делать для
всех четырех источников. Если расчетные температуры будут для какого-то
источника нулевыми, только тогда можно утверждать, что такой-то фиктивный
источник влияния не оказывает.
Для расчета влияния граничных условий возьмем время, за которое
совершается сварка продольного шва. Это время вычисляется по формуле
Формула для расчета температур предельного состояния для принятой схемы
имеет вид
где q - эффективная мощность сварочной
дуги, Вт (или Дж/с)
где η - эффективный КПД процесса.
Для сварки в углекислом газе при сварке на медной водоохлаждаемой
подкладке можно принять η=0,58…0,7 [6, с. 198].
λ - коэффициент теплопроводности
материала, Вт/см ∙°С;
a -
коэффициент температуропроводности, см2/с.
δ - толщина пластины, см; δ=0.4 см.
К0- функция Бесселя от указанного аргумента нулевого порядка.
R -
пространственный радиус-вектор к расчётной точке, см; рассчитывается по
формуле:
где x(t) - абсцисса расчетной точки в подвижной системе координат,
см;
V-
скорость сварки, см/с. V= 30
м/час = 0,83 см/с.
x0 -начальная координата, см;
t-
текущее время процесса, с;
b-
коэффициент температуроотдачи пластины, учитывающий интенсивность понижения
температуры при теплоотдаче в окружающую среду с двух сторон пластины, 1/с
Построим принципиальную схему расположения источников, воздействующих на
точки при сварочном процессе. Ось х совпадает с осью шва. И отметим
радиус-векторы для любых двух источников к точкам, чтобы не загромождать схему,
остальные строятся аналогично.
Рисунок 2. Схема воздействия источников на расчетные точки
Мысленно совместим движущуюся систему координат с избранным источником.
Пусть реальный источник уже прошел точку А, и отдалился от нее на 5 мм.
В любой момент времени сварки радиус - вектор точки А относительно источников
будет вычислен по выражениям 6 и 7:
) реальный источник: 2) фиктивный 4: По расчетам видно, что реальный источник прошел точку А 0,6 секунд назад,
а 1,2 секунды назад начался сам процесс сварки. Подставим, полученные выражения
в формулу 2 рассчитаем предельные температуры точки А от воздействия всех
источников.
Рисунок 3. Предельные температуры точки А
Рисунок 5 отражает процессы воздействия на точку А всех источников. Расчетные
температуры приведены в приложении 1, а также в Excel,
Эти температуры, характеризуют предельное состояние. В стадии же
теплонасыщения температура будет рассчитываться через коэффициент
теплонасыщения ϕ.
В начальный период действия источника температура рассчитывается по
формуле, учитывающей стадию теплонасыщения [4]:
Можно рассчитать его для линейного источника на поверхности пластины ϕ2
определяется по формуле (21):
, (9)
где - безразмерное расстояние, рассчитывается по формуле (15) [4]:
где - скорость сварки, см/с;
- плоский радиус-вектор к точке, см;
- коэффициент температуропроводности, см2/с;
- коэффициент теплоотдачи пластины.
- безразмерное время, рассчитывается по формуле (41) [4]:
При этом рассчитанный показатель при достижении некого максимального
значения, следует считать в последующие в моменты времени равным максимальному
значению. Ниже приведены графики коэффициентов насыщения для источников.
Рисунок 4. Коэффициенты насыщения
Как показывают графики теплонасыщение при воздействии на тоску А от
реального источника не наступает, но при воздействии фиктивного источника номер
4 напротив температуры достигают предельного состояния за 1,5 секунды.
Поскольку сварка идет в один проход, то стадию выравнивания температур,
когда металл остывает, можно не учитывать.
Расчет для точки В (50,5) проходит аналогично предыдущему, но с учетом
изменившегося радиус-вектора. Сначала производится расчет предельных
температур, затем коэффициентов теплонасыщения. Расчетные данные приводятся в
приложении 2 и в Excel.
В любой момент времени сварки радиус - вектор точки В относительно
источников будет вычислен по выражениям 6 и 7:
) реальный источник: 2) фиктивный 4: Рисунок 5 Предельные температуры точки В
Рисунок 6. Коэффициенты насыщения
Стадия теплонасыщения наступает в точке В позже, но проходит стремительно
и до конца и для реального, и для фиктивного источника. С учетом коэффициентов
насыщения графики меняют свой вид, если в предельном состоянии они представляют
собой абсолютно одинаковые кривые, сдвинутые по оси времени, то из-за
особенностей теплонасыщения видна разница протекания тепловых процессов.
Рисунок 7 Термические циклы точек А и Б
2. Оценка скорости охлаждения методом графического дифференцирования и
расчетным методом
По условию Т=500 °С Пусть первоначально Т0= 0°С. Значит Δ Т примем равным 500 °С.
Построим часть графика для определения мгновенной скорости охлаждения,
значения выберем в окрестностях точки при 500 °С. Рассчитаем масштабы отображения
с помощью средств САПР «Компас». Построим касательную прямую через точку,
температура которой равна 500°.
Ниже графика температур построим оси для мгновенной скорости, влево
отложим произвольный отрезок - полюсное расстояние. Через его начало проведем
прямую, параллельную построенной касательной. Отрезок, который отсечет на
вертикальной оси эта прямая, есть ордината мгновенной скорости. Чтобы
рассчитать действительное значение мгновенной скорости, надо длину отрезка
умножить на рассчитанный масштаб.
Мгновенная скорость охлаждения расчетным методом с известными допущениями
в пластине определяется по формуле [6, с. 250]:
Результаты имеют среднюю сходимость, но оба демонстрируют, что
предварительный подогрев требуется, т.к. для стали 25ХГСА указана оптимальная
температура в пределах 0,07…1,3. Расчет же показал, что температура превышает
указанные пределы на порядок.
Расчет температуры подогрева проведем по следующей формуле[3, с 353]
где Сэквп - полный эквивалент углерода.
где эквиваленты рассчитываются по верхнему пределу элементов следующим
образом
3. Расчет состав металла шва по смешению и с учетом коэффициентов
перехода
.1 Состав металла шва по смешению
Состав металла шва по смешению проводят без учета химических реакций.
где [Хшв]- содержание элемента в шве, %;
[XОМ] - содержание элемента в основном металле, %;
[XЭП] - содержание элемента в присадке %;
γ - доля основного металла в металле
шва. Соответственно доля присадочного металла, в нашем случае металла
электронной проволоки равна (1-γ).
Рассчитать долю участия основного металла в металле шва можно
аналитически, однако учитывая сложную форму разделки, односторонний скос и
т.д., можно определить долю с помощью схемы измерительными средствами «Компас».
Рисунок 8. Схема шва по ГОСТ, для определения γ
Из схемы определили γ=0,44.
Таблица 3 Содержание элементов в основном металле и проволоке
Компонент
Содержание элемента, мас. %
C
Mn
Si
Cr
S
P
Cu
Основной Металл 25ХГСА
0,22
0,28
0,9
1,2
0,8
1,1
0,8
1,1
0,025
0,025
0,03
Проволока Св-18ХГС
0,15
0,22
0,8
1,1
0,9
1,2
0,8
1,1
0,025
0,03
0
Для примера определим левую и правую границу содержания углерода в
металле шва, остальные расчеты такие же, сведем их в таблицу.
Таблица 4 Состав металла шва по смешению
Компонент
Содержание элемента, мас.%
C
Mn
Si
Cr
S
P
Cu
Металл шва
0,18-0,25
0,84-1,14
0,86-1,16
0,8-1,1
до 0,03
до 0,03
0,01
.2 Состав металла шва с учетом коэффициентов перехода
При сварке в среде углекислого газа происходит выгорание легирующих
элементов, которое необходимо учитывать при расчете химического состава металла
шва. В этом случае состав металла шва определяется по следующему выражению:
Таблица 5 Коэффициенты перехода элемента из материала в металл шва
Коэффициент перехода:
Легирующие элементы
С
Si
Мn
Сr
из основного металла
0,92
0,97
0,93
0,97
из электродной проволоки
0,55
0.69
0,64
0.89
Для примера определим левую и правую границу содержания углерода в
металле шва, остальные расчеты такие же, сведем их в таблицу.
Таблица 6 Состав металла шва с учетом коэффициентов
Компонент
Содержание элемента, мас.%
C
Mn
Si
Cr
S
P
Cu
Металл шва
0,14-0,18
0,66-0,89
0,69-0,93
0,74-1,02
до 0,03
до 0,03
0,01
Среднее значение
0,16
0,77
0,81
0,88
0,03
0,03
0,01
Таким образом, на металл обечайки воздействует два источника один
реальный и фиктивный. При этом температура точки В выше, чем точки А, так как
стадия теплонасыщения более стремительна, и коэффициенты достигают 1. Тогда как
теплонасыщение точки А не достигает предела.
Мгновенная скорость охлаждения показывает, что температура не так сильно
отличается, от критической скорости охлаждения, но далека от рекомендованных
пределов, поэтому требуется дополнительный подогрев.
Металл шва менее склонен к горячим и холодным трещинам, чем основной
металл, наилучшим раскислителем при заданных условиях является марганец.
сварка термический металл
1.
ГОСТ 14771 - 76 Сварка в среде защитных газов. Соединения сварные. Основные
типы, конструкционные элементы и размеры. Введен: 01.07.77 - М.: ИПК Изд. стандартов,
1977.-39 с
ГОСТ 2246-70 Проволока стальная сварочная. Введен: 01.07.73 -
М.: ИПК Изд. стандартов, 1977.-39 с
2. ОСТ
24.201.03-90 Сосуды и аппараты стальные высокого давления. Общие технические
требования
3. Петров Г.Л., Тумарев А.С. Теория сварочных процессов . М.:
Высшая школа. - 1977. -389
с.
. Расчет основных параметров режима механизирован- ной
дуговой сварки плавящимся электродом: методические указания к курсовому и
дипломному проектированию/ Сост.: Р.Ф. Катаев. Екатеринбург : УГТУ-УПИ, 2009.
37 с.
5. Рыкалин Н.Н. Расчеты тепловых процессов при сварке. М.:
МАШГИЗ, 1951. 296 с.
. Теория сварочных процессов: Учебник для вузов / под ред.
В.М. Неровного. - М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана. 2007. - 752с
. Теплоемкость стали - Thermalinfo.ru - справочник
теплофизика
Приложение 1
Температуры точки А
t сварки
Т реальный
Т фиктивный 1
Т фиктивный 2
Т фиктивный 3
Т фиктивный 4
0
3
0
47
0
0
0,1
8
0
46
0
0
0,2
16
0
46
0
0
0,3
34
0
45
0
0
0,4
65
0
45
0
0
0,5
115
0
44
0
0
0,598
188
0
44
0
0
0,599
189
0
44
0 0,6
189
0
44
0
0
0,7
284
0
44
0
0
0,8
393
0
44
0
0
0,9
503
0
43
0
0
1
606
0
43
0
0
1,1
697
0
42
0
0
1,2
772
0
42
0
0
1,3
832
0
41
0
0
1,4
878
0
41
0
0
1,5
913
0
41
0
0
1,6
939
0
40
0
0
1,7
956
0
40
0
0
1,8
967
0
39
0
0
1,9
973
0
39
0
0
2
974
0
39
0
0
2,1
973
0
38
0
0
2,2
969
0
38
0
0
2,3
962
0
37
0
1
2,4
955
0
37
0
1
2,5
945
0
37
0
3
2,6
935
0
36
0
7
2,7
925
0
36
0
15
2,8
913
0
36
0
31
2,9
902
0
35
0
61
3
889
0
35
0
110
3,1
877
0
35
0
181
3,2
865
0
34
0
275
3,3
852
0
34
0
382
3,4
840
0
34
0
492
3,5
827
0
33
0
597
3,6
815
0
33
0
688
3,7
803
0
33
0
765
3,8
791
0
32
0
827
3,9
779
0
32
0
874
4
767
0
32
0
910
4,1
755
0
31
0
937
4,2
744
0
31
0
955
4,3
732
0
31
0
966
4,4
721
0
30
0
972
4,5
710
0
30
0
974
4,6
699
0
30
0
973
4,7
689
0
29
0
969
4,8
678
0
29
0
963
4,9
668
0
29
0
955
5
658
0
29
0
946
5,1
648
0
28
0
936
5,2
638
0
28
0
926
5,3
629
0
28
0
914
5,4
620
0
28
0
903
5,5
610
0
27
0
891
5,6
601
0
27
0
878
5,7
593
0
27
0
866
5,8
584
0
26
0
853
5,9
575
0
26
0
841
6
567
0
26
0
829
6,1
559
0
26
0
816
6,2
551
0
25
0
804
6,3
543
0
25
0
792
6,4
535 25
0
780
6,5
527
0
25
0
768
6,6
520
0
24
0
756
6,7
513
0
24
0
745
6,8
505
0
24
0
733
6,9
498
0
24
0
722
7
491
0
24
0
711
7,1
485
0
23
0
700
7,2
478
0
23
0
690
7,3
471
0
23
0
679
7,4
465
0
23
0
669
7,5
458
0
22
0
659
7,6
452
0
22
0
649
7,7
446
0
22
0
639
7,8
440
0
22
0
630
7,9
434
0
22
0
620
8
428
0
21
0
611
8,1
422
0
21
0
602
8,2
417
0
21
0
593
8,3
411
0
21
0
585
8,4
406
0
21
0
576
8,5
400
0
20
0
568
8,6
395
0
20
0
560
8,7
390
0
20
0
552
8,8
385
0
20
0
544
8,9
380
0
20
0
536
9
375
0
19
0
528
9,1
370
0
19
0
521
9,2
365
0
19
0
513
9,3
360
0
19
0
506
9,4
356
0
19
0
499
9,5
351
0
18
0
492
9,6
347
0
18
0
485
9,7
342
0
18
0
478
9,8
338
0
18
0
472
9,9
334
0
18
0
465
10
329
0
18
0
459
10,1
325
0
17
0
453
10,2
321
0
17
0
447
10,3
317
0
17
0
441
10,4
313
0
17
0
435
10,5
309
0
17
0
429
10,6
305
0
17
0
423
10,7
302
0
16
0
417
10,8
298
0
16
0
412
10,9
294
0
16
0
406
11
291
0
16
0
401
11,1
287
0
16
0
396
11,2
284
0
16
0
390
11,3
280
0
16
0
385
11,4
277
0
15
0
380
11,5
273
0
15
0
375
11,6
270
0
15
0
370
11,7
267
0
15
0
366
11,8
264
0
15
0
361
11,9
260
0
15
0
356
12
257
0
14
0
352
12,1
254
0
14
0
347
12,2
251
0
14
0 12,3
248
0
14
0
338
12,4
245
0
14
0
334
12,5
242
0
14
0
330
12,6
239
0
14
0
326
12,7
236
0
14
0
322
12,8
234
0
13
0
318
12,9
231
0
13
0
314
13
228
0
13
0
310
13,1
225
0
13
0
306
13,2
223
0
13
0
302
13,3
220
0
13
0
298
13,4
218
0
13
0
295
13,5
215
0
13
0
291
13,6
213
0
12
0
287
13,7
210
0
12
0
284
13,8
208
0
12
0
280
13,9
205
0
12
0
277
14
203
0
12
0
274
14,1
201
0
12
0
270
14,2
198
0
12
0
267
14,3
196
0
12
0
264
14,4
194
0
12
0
261
14,5
191
0
11
0
257
14,6
189
0
11
0
254
14,7
187
0
11
0
251
14,8
185
0
11
0
248
14,9
183
0
11
0
245
15
181
0
11
0
242
15,1
179
0
11
0
240
15,2
177
0
11
0
237
15,3
175
0
11
0
234
15,4
173
0
10
0
231
15,5
171
0
10
0
228
Приложение 2
Температуры точки В
t сварки
Т реальный
Т фиктивный 1
Т фиктивный 2
Т фиктивный 3
Т фиктивный 4
0
0
0
82
0
0
0,1
0
0
81
0
0
0,2
0
0
80
0
0
0,3
0
0
79
0
0
0,4
0
0
78
0
0
0,5
0
0
77
0
0
0,598
0
0
77
0
0
0,599
0
0
77
0
0
0,6
0
0
77
0
0
0,7
0
0
77
0
0
0,8
0
0
76
0
0
0,9
0
0
75
0
0
1
0
0
74
0
0
1,1
0
0
73
0
0
1,2
0
0
73
0
0
1,3
0
0
72
0
0
1,4
0
0
71
0
0
1,5
0
0
71
0
0
1,6
0
0
70
0
0
1,7
0
0
69
0
0
1,8
0
0
68
0
0
1,9
0
0
68
0
0
2
0
0
67
0
0
2,1
0
0
66
0
0 0
0
66
0
0
2,3
0
0
65
0
0
2,4
0
0
64
0
0
2,5
0
0
64
0
0
2,6
0
0
63
0
0
2,7
0
0
62
0
0
2,8
0
0
62
0
0
2,9
0
0
61
0
0
3
0
0
60
0
0
3,1
0
0
60
0
0
3,2
0
0
59
0
0
3,3
0
0
59
0
0
3,4
0
0
58
0
0
3,5
0
0
57
0
0
3,6
0
0
57
0
0
3,7
0
0
56
0
0
3,8
0
0
56
0
0
3,9
0
0
55
0
0
4
0
0
55
0
0
4,1
0
0
54
0
0
4,2
0
0
53
0
0
4,3
0
0
53
0
0
4,4
0
0
52
0
0
4,5
0
0
52
0
0
4,6
0
0
51
0
0
4,7
0
0
51
0
0
4,8
0
0
50
0
0
4,9
0
0
50
0
0
5
0
0
49
0
0
5,1
0
0
49
0
0
5,2
1
0
48
0
0
5,3
1
0
48
0
0
5,4
3
0
47
0
0
5,5
6
0
47
0
0
5,6
14
0
46
0
0
5,7
29
0
46
0
0
5,8
56
0
45
0
0
5,9
102
0
45
0
0
6
171
0
44
0
0
6,1
262
0
44
0
0
6,2
369
0
44
0
0
6,3
479
0
43
0
0
6,4
585
0
43
0
0
6,5
678
0
42
0
0
6,6
757
0
42
0
0
6,7
820
0
41
0
0
6,8
869
0
41
0
0
6,9
907
0
41
0
0
7
934
0
40
0
0
7,1
953
0
40
0
0
7,2
965
0
39
0
0
7,3
972
0
39
0
0
7,4
974
0
39
0
0
7,5
973
0
38
0
0
7,6
970
0
38
0
0
7,7
964
0
38
0
0
7,8
956
0
37
0
1
7,9
948
0
37
0
3
8
938
0 0
6
8,1
927
0
36
0
13
8,2
916
0
36
0
27
8,3
904
0
35
0
53
8,4
892
0
35
0
97
8,5
880
0
35
0
164
8,6
867
0
34
0
253
8,7
855
0
34
0
358
8,8
843
0
34
0
469
8,9
830
0
33
0
575
9
818
0
33
0
670
9,1
805
0
33
0
750
9,2
793
0
32
0
815
9,3
781
0
32
0
865
9,4
769
0
32
0
904
9,5
758
0
31
0
932
9,6
746
0
31
0
951
9,7
735
0
31
0
964
9,8
723
0
30
0
971
9,9
712
0
30
0
974
10
702
0
30
0
974
10,1
691
0
30
0
970
10,2
680
0
29
0
964
10,3
670
0
29
0
957
10,4
660
0
29
0
948
10,5
650
0
28
0
939
10,6
640
0
28
0
928
10,7
631
0
28
0
917
10,8
622
0
28
0
905
10,9
612
0
27
0
893
11
603
0
27
0
881
11,1
594
0
27
0
869
11,2
586
0
27
0
856
11,3
577
0
26
0
844
11,4
569
0
26
0
831
11,5
561
0
26
0
819
11,6
552
0
26
0
807
11,7
545
0
25
0
794
11,8
537
0
25
0
782
11,9
529
0
25
0
770
12
522
0
25
0
759
12,1
514
0
24
0
747
12,2
507
0
24
0
736
12,3
500
0
24
0
725
12,4
493
0
24
0
713
12,5
486
0
23
0
703
12,6
479
0
23
0
692
12,7
473
0
23
0
681
12,8
466
0
23
0
671
12,9
460
0
22
0
661
13
453
0
22
0
651
13,1
447
0
22
0
641
13,2
441
0
22
0
632
13,3
435
0
22
0
622
13,4
429
0
21
0
613
13,5
424
0
21
0
604
13,6
418
0
21
0
595
13,7
412
0
21
0
587
13,8
407
0
21
0
578 402
0
20
0
570
14
396
0
20
0
561
14,1
391
0
20
0
553
14,2
386
0
20
0
545
14,3
381
0
20
0
538
14,4
376
0
19
0
530
14,5
371
0
19
0
522
14,6
366
0
19
0
515
14,7
361
0
19
0
508
14,8
357
0
19
0
501
14,9
352
0
18
0
494
15
348
0
18
0
487
15,1
343
0
18
0
480
15,2
339
0
18
0
473
15,3
335
0
18
0
467
15,4
330
0
18
0
460
15,5
326
0
17
0
454
15,6
322
0
17
0
448
Рисунок 12. Термические циклы точек в предельном состоянии
Рисунок 13 Термические циклы точек с учетом теплонасыщения
(1)
1.3 Обоснование
схемы нагрева
1.4
Учет ограниченных размеров обечайки
(2)
(3)
(4)
(5)
(6)
(7)
(8)
1.4.1 Расчет
термического цикла предельного состояния для точки А, отстоящей от источника по
оси х и у на 5 мм
, (10)
(11)
1.4.2 Расчет
термического цикла предельного состояния для точки В, отстоящей от источника по
оси х на 50 мм, по у на 5 мм
(13)
(14)
, (15)
(16)
(17)
(18)
(19)
Заключение
Литература