Материал: Инновационные технологии и оборудование. Межвузовский сборник научных трудов. Пачевский В.М

изоляции; проверку изоляции на нагревостойкость и холодостойкость, а также циклическое воздействие температуры; испытание на нераспространение горения и стойкость к маслам, бензину и воздействию моющих растворов.

Испытания автотракторных проводов проводятся по следующим направлениям: проверка конструктивных элементов и их размеров, электрические испытания, физико-механические испытания, испытания на воздействие повышенной и пониженной температур, испытания на стойкость к воздействию масел, бензина и на нераспространение горения. Испытания проводят на воздухе при помощи звукочастотного аппарата сухого испытания (ЗАСИ).

Рис. 1. Принципиальная схема аппарата ЗАСИ

Аппарат состоит из выносного контактного электрода 1 (рис. 1), источника испытательного напряжения 2 и блока сигнализации пробоев 3. Выносной электрод состоит из шести параллельно расположенных спиральных пружин или вертикально висящих нитей - бусинок диаметром 2 … 7 мм. Количество бусинок на нити 10…100. Диаметры спиральных пружин 2…3 мм, для испытания жил с наружным диаметром до 6 мм и 5… 8 мм для испытания жил с наружным диаметром свыше 8 мм. Спиральные пружины располагают на одинаковом расстоянии и закрепляют с одной стороны на вращающемся для кольце. Частота испытательного напряжения переменного тока 50…106 Гц.

Рабочая длина электрода

где ν- линейная скорость прохождения провода через электрод;

t — минимальное время приложения испытательного напряжения, равное 0,06 с.

Кроме описанного аппарата ЗАСИ применяют аппараты сухого испытания других конструкций. На экструзионных линиях типов НЕ-60, НЕ-90 и НЕ-120 применяют приборы сухого испытания типа

168

НТ-1. В готовом виде автотракторные провода некоторых марок испытывают напряжением переменного тока частотой 50 Гц в воде по ГОСТ 2990-78.

При определении пробивного напряжения изоляции проводов вые кого напряжения напряжение плавно повышают до пробоя. Электрическое сопротивление токопроводящих жил измеряют (ГОСТ 7229-76) на строительных длинах или образцах длиной 1 м. Измерения производят с помощью двойного моста (рис. 2).

Рис. 2. Схема измерения сопротивления токопроводящих жил

где Rn, RI и R2 —значения сопротивлений двойного моста. Электрическое сопротивление изоляции изолированной жилы

где R и r — наружный и внутренний диаметры изоляции. Электрическое сопротивление изоляции проводов измеряется

по ГОСТ 3345-76 электронными тераомметрами.

Рис. 3. Схема измерения сопротивления изоляции проводов

Принцип работы тераомметра (рис. 3) заключается в том, что меряемое сопротивление Rx включается последовательно с

169

образцовым сопротивлением RQ, образуя делитель напряжения, который тается стабилизированным напряжением. От нижней ступени делителя напряжение U0 подается на усилитель, и при помощи магнитоэлектрического прибора со шкалой, градуированной в единицах сопротивления, определяется измеряемое сопротивление. Изменение предела измерения осуществляется изменением образцового сопротивления. Выпускаемые отечественной промышленностью тераомметры типов

ЕК-6-7 обеспечивают измерение электрического сопротивления изоляции от 106 до 1017 Ом.

Вносимое затухание провода марки ПВВП определяют на образцах проводов длиной 0,25 м. Метод измерения вносимого затухания предусмотрен ГОСТ 13661-79. Вносимое затухание провода высокого напряжения измеряют методом замещения по приведенной схеме и сравнивают затухание при включении в схему измеряемого объекта (рис. 4, а) и калиброванного аттенюатора 4 (рис. 4, б).

Рис. 4. Схема измерения вносимого затухания провода методом замещения

Для измерений собирают схему, приведенную на рис. 3, а. На генераторе сигналов 1 устанавливают заданную частоту. Измерительный приемник 2 настраивают в резонанс с генератором сигналов. На выходе генератора сигналов устанавливают напряжение, обеспечивающее удобный и стабильный отсчет показаний измерительным приемником. Показания генератора сигналов и измерительного приемника фиксируются. Затем собирают схему, изображенную на рис. 3, б. Напряжение генератора сигналов 1 устанавливают равным первоначальному. Изменением ослабления калиброванного аттенюатора добиваются первоначальных показаний измерительного приемника 2. Вносимое затухание определяют непосредственно по показаниям калиброванного аттенюатора. Затем на генераторе устанавливают следующую частоту и повторяют все

170

операции по измерению. Вносимое затухание измеряется на частотах

50, 100, 150 и 200 мГц.

Литература:

1.Макеев А.С., Рабжаев В.Б., Бабич Г.М. Автотракторные провода и жгуты проводов. М.: Энергоиздат, 1981. - 312 с.

2.Базарова Ф.Ф., Органические и неорганические полимеры в конструкциях РЭА. М.: Советское радио, 1974. -186 с.

МЕТОДИКА И РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ТРЕНИЯ В ПОДШИПНИКАХ СКОЛЬЖЕНИЯ МАНИПУЛЯТОРНОГО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

А.И. Серебрянский, Ю.Т. Гурьев, О.С. Калашникова

Изложена методика теоретических и результаты экспериментальных исследований температуры трения вблизи поверхности трения шарнирных соединений манипуляторов лесосечных машин с антифрикционными пластиками.

В промышленности широко используются машины манипуляторного типа. В конструкцию манипуляторов входят шарнирные соединения, которые являются слабым местом технологического оборудования, так как при наработке до 3000 моточасов выходят из строя [1]. Одним из факторов, объясняющих низкую износостойкость этих узлов трения, является несовершенство процесса смазки трущихся поверхностей. В случае смазывания трущихся поверхностей шарниров манипуляторов пластичной смазкой под действием высоких нагрузок происходит выдавливание смазки из зоны трения, что приводит к повышенному износу дополнительным нагрузкам, ударам, вибрациям и преждевременному выходу узла трения из строя.

171

Температура трения оказывает существенное влияние на износостойкость подшипников скольжения. При повышении температуры, выше допустимой для тех или иных материалов, в последних происходят физические, химические и механические изменения, особенно в поверхностных и приповерхностных слоях. Такие изменения приводят к повышенному износу, появляются очаги микросваривания, заедания, задиры, проявляются виды изнашивания, которых могло бы не быть при допустимых значениях температуры трения. Повышается износ, доходящий до критического. При экстремальных значениях температуры может полностью остановиться работа узла трения, что ведет к его разрушению.

Для исключения указанных недостатков предлагается использовать в качестве антифрикционного материала в подшипниках скольжения манипуляторов самосмазывающиеся антифрикционные пластики типа АМАН. Что бы адекватно судить о работоспособности предлагаемых пластиков в данных узлах трения необходимо теоретически и экспериментально проанализировать величины температуры трения, возникающие при работе шарниров манипуляторов лесных машин.

Целью данной работы является определение степени влияния температуры трения на работоспособность пластиков типа АМАН (ЭСТЕРАН – 29, АМАН – 13) в качестве антифрикционного материала в шарнирных соединениях манипуляторов. В качестве примера рассматривались манипуляторы лесозаготовительных машин.

Теоретические исследования температуры трения проводились по следующей методике:

Определяется фактор PV.

где R, Н – нагрузка на подшипник скольжения;d, мм – диаметр вала;

l, мм – длина подшипника.

172