Таблица 1.7 - Сводные данные для выключателя и разъединителя
|
Условия выбора |
Данные оборудования |
Расчетные данные |
||
|
РНД-35/1000У1 |
ВГБ-35-12,5/1000 |
|||
|
35 кВ |
35 кВ |
35 кВ |
||
|
1000 А |
1000 А |
305 А |
||
|
- |
12,5 |
1,84 |
||
|
40 кА |
31,5 кА |
3,1 кА |
||
|
63 кА |
64 кА |
5,09 кА |
||
|
152•4=1024 кА2•с |
252•4=2500 кА2•с |
5,4 кА2•с |
||
|
Привод |
ПРГ - 01 - 5 УХЛ1 |
Моторный |
- |
Проверка по отключающей способности находим по формуле:
|
, |
(1.41) |
кА
Выбор трансформатора тока.
Выбран трансформатор типа тока - встроенный ТФЗМ-35А с фарфоровой изоляцией с обмотками звеньевого типа маслонаполненный, вариантом А (для работы на открытом воздухе), класс точности 0,5.
Данные трансформатора и данные для выбора трансформатора тока сводим в таблицы 1.8 и 1.9.
Таблица 1.8 - Сводные данные трансформатора
|
Тип |
Номинальный ток |
Uн, кВ |
Z2, ВА |
Динамическая стойкость |
Термическая стойкость |
|||||
|
I1ном |
I2ном |
КД |
iдин |
KТ |
IТ |
tТ |
||||
|
ТФЗМ-35А-400/5 |
400 |
5 |
35 |
2 |
16 |
63 |
- |
10 |
3 |
Таблица 1.9 - Данные для выбора трансформатора тока
|
Условия для выбора |
Данные каталога |
Расчетные данные |
|
|
ТФЗМ-35А-400/5 |
|||
|
35 кВ |
35 кВ |
||
|
400 А |
305 А |
||
|
11,8 кА |
8 кА |
||
|
102•3=3000 кА2•с |
5,4 кА2•с |
По динамической и термической стойкости ТТ проходит.
Проверка ТТ по классу точности: Rкат ? Rконт + Rприб + Rпров.
Сопротивление переходных контактов: Rконт = 0,05 Ом.
Сопротивление приборовопределяем по формуле:
|
Rприб = , |
(1.42) |
где I2mm - номинальный ток вторичной обмотки трансформатора тока;
Sa - мощность фазы, имеющей наибольшую загрузку.
Rприб = 1,3/25 = 0,052 Ом,
Сопротивление проводов определяем по формуле:
|
, |
(1.43) |
где Rкат - номинальная нагрузка для класса точности трансформатора тока равного 0,5.
Ом
Таблица 1.10 - Данные по вторичной нагрузке ТТ
|
Тип прибора |
Обозначение |
Нагрузка по фазам |
|||
|
ПСЧ-4АР.05.2 |
PI, PK |
0,3 |
- |
0,3 |
|
|
Э8021 |
PA |
0,5 |
- |
- |
|
|
Д-335 |
PW |
0,5 |
- |
- |
|
|
Итого: |
1,3 |
- |
0,3 |
Расчетная длина проводов определяется по формуле:
|
lр= Kcx•l, |
(1.44) |
где Ксх - коэффициент, определяющий зависимость от схемы соединения трансформаторов тока.
lр= 1,73•40=69,2 м
Минимальное допустимое сечение проводов определяем по формуле:
|
, |
(1.45) |
мм2
По условию механической прочности выбран контрольный кабель марки АКВРГ 4 мм2.
Выбор трансформаторов напряжения.
Данные по вторичной нагрузке на ТТ приведены в таблице 1.11.
Таблица 1.11 - Данные по вторичной нагрузке ТН
|
Тип прибора |
Обозначение |
Кол-во приборов |
Кол-во обмоток |
S В•А |
S Обм. |
|
|
ПСЧ-4АР.05.2 |
PI, PK |
2 |
1 |
4 |
2 |
|
|
Э-335 |
PV |
1 |
1 |
2 |
2 |
|
|
Д-335 |
PW |
1 |
2 |
3 |
1,5 |
Производим выбор ТН согласно рассчитанной мощности:
по конструкции и схеме соединения: принимаем трансформатор наружной установки со схемой включения звезда.
по напряжению установки:
|
, |
(1.46) |
35 кВ ? 35 кВ
по вторичной нагрузке:
|
, |
(1.47) |
9 ВА ? 3•150=450 ВА
по классу точности: принимаем класс точности равный 0,5.
Выбран к установке ЗНОМ-35-72У1 напряжения трансформатор однофазный, с масленым охлаждением на 35кВ, для умеренного климата.
Выбор гибких шин.
Сечение сборных шин выбирается по условию нагрева согласно ПУЭ.
Наибольший ток присоединения рассчитывается по формуле:
|
, |
(1.48) |
А
С учетом минимального сечения по коронированию принят провод марки АС-95/16, с параметрами Iдоп =330 А и d=13,5 мм.
Шины не проверяются на термическую и электродинамическую стойкость, согласно ПУЭ. Проверка по условию коронирования не производится.
Выбраны подвесных изоляторы типа ПС-7ОД пять штук в трансформатор и З штуки в линии для крепления проводов на опоры.
Оборудование стороне 10кВ.
Выключатель вакуумный - Q.
Трансформатор тока - TA.
Трансформатор напряжения - TV.
Жёсткие шины.
Рабочий ток определяем по формуле:
|
, |
(1.49) |
А
На данной стороне ПС принимаем к установке комплектное распределительное устройство наружного исполнения КРУ 2-10. Оно используется для работы в электрических установках трёхфазного переменного тока частоты 50 Гц напряжением 6, 10 кВ для систем с изолированной нейтралью или заземленной через дугогасящий реактор. Основные параметры КРУ 2-10 вносим в таблицу 1.12.
Таблица 1.12 - Основные параметры КРУ 2-10
|
Uном, кВ |
6; 10 |
|
|
Наибольшее рабочее напряжение, кВ |
7,2; 12 |
|
|
Iном главных цепей шкафов с вакуумным выключателем, А |
630; 1000; 1600; 2000; 3150 |
|
|
Iном сборных шин, А |
1000; 1600; 2000; 3150 |
|
|
Iном отключения выключателей: - для элегазовых, кА - для других, кА |
40 20; 31,5 |
|
|
Iтерм, кА |
34,5; 54,5 |
|
|
Iдинам главных цепей, кА |
51; 81 |
|
|
Sном трансформаторов, кВА |
До 40 |
Выбор выключателя.
Выбираем элегазовый выключатель НD4/GT 12.12.32. В данных выключателях в качестве изолирующей и дугогасительной среды применяется эпегаз - гекса - фпорид серы SF6. Обеспечения длительного срока службы выключателя и ограничения температурных, диэлектрических и динамических, нагрузок на установку за счет отключения в элегазе, которое происходит без среза тока и без перенапряжений. Полюса выключателя, выполнены герметично и не нуждающиеся в обслуживании системы, Давление в них устанавливается, в соответствии со стандартами IEC 62271-100 и CEI 17-1, один раз на весь срок службы.
Таблица 1.13 - Данные для выбора выключателя
|
Условия |
Данные каталога |
Расчетные данные |
|
|
HD4/GT |
|||
|
10 кВ |
10 кВ |
||
|
1250 А |
625 |
||
|
22,5 кА |
4,57 кА |
||
|
16 кА |
7,2 кА |
||
|
100 кА |
18,47 кА |
||
|
31,52•1=992,5 кА2•с |
27,4 кА2•с |
||
|
Привод |
привод с ручным взводом пружины |
Проверка по отключающей способности:
|
, |
(1.50) |
|
кА
Для вводных и секционной ячеек и выбраны выключатели HD4/GT IH=1250 A.
Выбор трансформатора тока.
Выбран трансформатор тока типа ТЛМ-10-2-У3. Данные ТТ внесенны в таблицу 1.14.
Таблица 1.14 - Данные ТТ
|
Тип |
Номинальный ток |
Uн, кВ |
Z2, ВА |
Динамическая стойкость |
Термическая стойкость |
|||||
|
I1ном |
I2ном |
КД |
iдин |
KТ |
IТ |
tТ |
||||
|
ТФЗМ-35А-400/5 |
1500 |
5 |
10 |
0,4 |
- |
100 |
- |
17,5 |
1 |
По динамической и термической стойкости ТТ проходит.
Проверка ТТ по классу точности: Rкат ? Rконт + Rприб + Rпров.
Сопротивление переходных контактов: Rконт = 0,05 Ом.
Сопротивление приборов определяем по формуле:
|
Rприб = , |
(1.51) |
где I2mm - номинальный ток вторичной обмотки трансформатора тока;
Sa - мощность фазы, имеющей наибольшую загрузку.
Rприб = 1,3/25 = 0,052 Ом
Таблица 1.15 - Данные для выбора трансформатора тока
|
Условия для выбора |
Данные каталога |
Расчетные данные |
|
|
ТЛМ-10-2-У3 |
|||
|
10 кВ |
10 кВ |
||
|
400 А |
1150 А |
||
|
11,8 кА |
18,47 кА |
||
|
172•1=306 кА2•с |
27,4 кА2•с |
Сопротивление проводов определяем по формуле:
|
, |
(1.52) |
где Rкат - номинальная нагрузка для класса точности трансформатора тока равного 0,5.
Ом
Данные вторичной нагрузки ТТ внесены в таблицу 1.16.
Таблица 1.16 - Данные вторичной нагрузки ТТ
|
Тип |
Прибор |
Нагрузка в фазах, ВА |
||||
|
А |
В |
С |
||||
|
Д-335 |
Ваттметр |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
- |
|
|
Э-335 |
Амперметр |
0,5 |
0,5 |
- |
- |
|
|
ПСЧ-4АР.05.2 |
Счетчик акт. и реакт. энергии |
0,3 |
0,5 |
- |
0,3 |
|
|
Итого: |
1,3 |
0,5 |
0,3 |
Расчетная длина проводов определяется по формуле:
|
lр= Kcx•l, |
(1.53) |
где Ксх - коэффициент, определяющий зависимость от схемы соединения трансформаторов тока.
lр= 1,73•40=69,2 м
Минимальное допустимое сечение проводов определяем по формуле:
|
, |
(1.54) |
мм2
Выбираем контрольный кабель АПВ-(1х4).
Выбор трансформатора напряжения. Данные вторичной нагрузки ТН внесены в таблицу 1.17
|
Прибор |
Тип |
Число приборов |
Число обмоток |
Мощность одной обмотки |
Общая потребляемая мощность, ВА |
||
|
Ваттметр |
Ввод 10 кВ |
Д-335 |
1 |
2 |
1,5 |
3 |
|
|
Счетчик активной и реактивной энергии |
ПСЧ-4АР.05.2 |
1 |
1 |
2 |
2 |
||
|
Счетчик активной и реактивной энергии |
Линии 10 кВ |
ПСЧ-4АР.05.2 |
4 |
1 |
2 |
8 |
|
|
Вольтметр (сборные шины) |
Э-335 |
1 |
1 |
2 |
2 |
||
|
Итого |
13 |
Выбран ТН согласно рассчитанной мощности.
Выбор производим:
по конструкции и схеме соединения: принимаем трансформатор внутренней установки со схемой включения звезда.