Материал: 2037

С

S

p

o ,

(73)

E

1

где р – погонная нагрузка на свайный фундамент

расчетных нагру-

зок, взятых с коэфф ц ентом надежности по нагрузке γf = 1,0, кН; δо

и

– безразмерная компонента, принимаемая по номограмме, рис.14

бА

Д

Рис.14 Номограмма для определенияИδо

Е

Е

,

(74)

1 2

1

ИГЭ-3 – супесь пластичная , h3 = 4., м; γ3 = 9,82 кН/м3 ; 200.

ИГЭ-4 – гл на полутвердая, h5 =0,95 м; γ4 =20,01 кН/м3 ; JL<0

напряжение

140

; сII =42 кПа;

Е=25 кПа.

С1. Определяем

в активной зоне фундамента (рис.15):

z

643,93

8,106 279,38кПа;

0,94

0,15 8,106;

б

5,95

3,14 5,95

Рн

f

Gн b

Н ;

p

р 1,1 450,19 14,4 0,8 20 7,55 643,93кН/м,

где db=1,0 – глу

на подвала.

Gн

d

b

b

b

1,0 1,0 0,6 24 1,0 14,4 кН/м,

p

о

3

где bо 0,6 м – ширина фундаментной стены; γb=24,0 кН/м

– удель-

ный вес бетона;

20 кН/м3; d

1

6,74 м.

d1 = hs+hcf

cf / γІІ'

Д

; d1 = 5,95+0,4+0,2∙24/12,3 = 6,74

м;

R

1,25 10

[0,29∙1,0∙0,8∙20,01+2,17∙6,74∙12,3+(2,17–1)∙1,0∙17,25+А

1,0

+4,69∙42]= 502,12 кПа ;

/

0,6 18,15 0,4 10,01 4,0 9,82 0,95 20,01

12,30 кН/м

3

;

II

0,6 0,4 4,0 0,95

/

0,4 15,89 0,6 18,15

17,25кН/м

3

;

II

0,6 0,4

Условие выполняется. При несоблюдении условия (5.3) следует уве-

личить количество свай в фундаменте.

И

Таблица 35

Определение вертикальных напряжений по оси свайного фундамента

z

z

l

,м

αп

z

p

n

h

l

zg

1

l

i

i

0,2 zg

1,01

6,01

8,106

279,38

137,22

27,44

1,05

6,25

6,440

221,96

142,02

8,84

С

6,55

4,975

171,47

148,03

10,00

1,1

1,2

7,14

3,428

118,15

159,83

31,97

1,3

7,74

2,678

92,30

171,84

34,37

1,4

8,34

2,235

77,03

183,84

36,77

1,5

8,94

1,940

66,86

195,85

39,17

и

59,45

207,86

41,57

1,6

9,54

1,725

1,7

10,14

1,559

53,73

219,86

43,97

1,8

10,74

1,428

49,22

231,87

46,37

1,9

11,34

1,319

45,46

243,87

48,78

2,0

бА

51,17

11,94

1,228

43,32

255,83

2.1. Напряжен е в акт вной зоне ленточного свайного фундамента оп-

ределяем по формуле (5.1).

Д

И

S

p

585,39

2,1 12,90 мм;

o

E

3,14 30,35

С

1

Е

25,00

Е

30,35 МПа.

1 2

1 0,422

1

соотношен z/l=1,9; по номограмме прил. 2, или [4. прил. 3].

Принимаем z/l =Нс/h=1,9; b/h=β=0,94/5,95≈0,15; коэффициент Пуассона

При

езразмерная компонента, принимаемая

ν=0.42–грунт гл на полутвердая;

по номограмме (р с. 9)

ли [4] δо =2,1.

МПа; сечение сваи dc=0,30м;

суммарная нагрузка на свайный

куст,Nd,кН и несущая cспособность cваи, Fd,кН по табл.36.

Таблица 36

Исходные данные для расчета осадки свайного куста

Д

№

Суммарная нагрузка на свайный

Несущая cспособность cваи, Fd,кН

варианта

куст,Nd,кН

1

5800

1500

2

4600

1200

3

3800

1400

4

4200

1900

И

5

6100

1500

6

5900

2400

7

6400

2500

8

6350

2380

9

5600

2200

10

4900

1200

Методические указания к выполнению задания

Определяем количество свай n в кусте по формуле:

n

n k Nd

,

(75)

c Fd

где n–коэффициент надежности по назначению (ответственности)

С

сооружения, принимаем – 1,15;

k

–коэффициент надежности по грунту, т.к. несущая способность

сваи определена расчетом, принимается равным – 1,4;

c

–коэфф ц ент условий работы сваи – 1,15;

осями

Nd – суммарная нагрузка, передаваемая на сваю, кН по табл.21;

Fd – несущая способность сваи по табл.21, кН.

Полученное значение нео ходимо округлить до целого числа.

Нагрузка на одну сваю

удет равна:

Nсв=Nd/n,

(76)

Выполняем расстановку свай в кусте (рис.9).

Расстоян е между

двух соседних свай 3d.

Расстоян е от оси крайней сваи до края ростверка 0,15+d/2.

Nсв, j

бS АS(N )

,

(77)

i

св,i

ij

G L

1 св

где S(Nсв,i) – осадка одиночной сваи без уширенной пяты, м, определя-

ется по формуле [7]:

Nсв

(78)

S(Nсв,iД) G L ,

1

св

И

1 ( / )

,

(79)

1