Материал: 1150

DОТБ2 DПВ (h1' h2' ) DОТБ1' (hОТБ' 1 hОТБ' 2 ) ТА

(hОТБ2 hОТБ2 ) ТА

754,167 (884,1 737) 41,24 (1023 908) 0,98 50,15 т/ч. (3070 908) 0,98

где h'ПВ = h'Д + hПН – энтальпия питательной воды за питательным насосом;

h'ПВ = 666,8 + 25 = 692 кДж/кг.

DОТБ3 754,167 (737 692) 0,98 (41,24 50,15) (908 764,2) 11,260 т/ч.

(2930 764,2) 0,98

Тепловой баланс деаэратора

DД hK Д + dСЕП h"СЕП + (DОТБ1 + DОТБ2 + DОТБ3) h'ОТБ3 + + DВК h'ВК + DДОБ h'ДОБ = (DПВ + DУТ) h'Д;

(754,167 8,96) 666,8 102,65 764,2 3,21 2755,5 89,96 145 459 293 2930 0,98

95,57 т/ч.

Полный расход пара в турбине

DТ = DОТБ1 + DОТБ2 + DОТБ3 + DД + DВП =

= 41,24 + 50,15 + 11,26 + 95,57 + 540 = 738,22 т/ч.

55

По сравнению с первоначально принятым расходом пара расхождение составляет

DT 746,7 738,22 100 1,1 %. 746,7

Дальнейшей корректировки расхода пара не делаем (расхождение допускается до 2 %).

Электрическая мощность турбины

NЭ Di hi ЭМ [DОТБ1 h1 DОТБ2 h2 DОТБ3 h3 (DД DВП )Hi ] ЭМ

[41,24 320 50,15 430 11,26 570 (95,57 540) 570]

0,971000 108,7 МВт. 3600

Перегрузка турбины вызвана завышенным расходом пара внешним потребителем при пониженном (против расчетного) противодавлении.

Задача 6. Определить расход пара на турбину номинальной электрической мощностью NЭ = 60 МВт, отпускающей из отбора пар в количестве DОТБ = 120 т/ч (рис. 2.8). Давление в отборе рП = 1,0 МПа; начальные параметры пара перед турбиной р0 = 12,7 МПа, t0 = 540 ОС. Давление в конденсаторе турбины рК = 4 кПа. Средний внутренний относительный КПД турбины Oi = 0,85; электромеханический КПД турбогенератора ЭМ = 0,98.

Решение. По известным значениям р0 и t0 и h s-диаграмме определяем энтальпию h0 = 3440 кДж/кг.

На пересечении линии s0 = const и давления в конденсаторе рК = = 4 кПа находим энтальпию пара в конце изоэнтропного расширения hКS = 1980 кДж/кг.

Располагаемый теплоперепад пара на турбину составляет

hS = h0 – hKS = 3440 – 1980 = 1460 кДж/кг.

Действительный теплоперепад пара на турбине

h = hS Oi = 1460 0,85 = 1241 кДж/кг.

56

Рис. 2.8. Паротурбинная установка: а – схема; б – процесс расширения в диаграмме; 1 – турбина; 2 – электрогенератор; 3 – конденсатор

Энтальпия пара в конце действительного процесса расширения (в конденсаторе)

hK = h0 – h = 3440 – 1241 = 2200 кДж/кг.

Параметры пара в конце действительного процесса определяются точкой К, которая лежит на пересечении линий hК и рК .

Процесс 0-К – действительный процесс расширения пара в турби-

не.

Действительная энтальпия газа в отборе определяется пересечением линии процесса 0-К и давлением пара рП = 1,0 МПа. Энтальпия hОТД = 2962 кДж/кг.

Коэффициент недовыработки мощности отборным паром

251,28 103кг/ч 251,28 т/ч.

57

Контрольная задача для самостоятельного решения.

Определить расход греющего пара GП атмосферного смешивающего деаэратора (давление рП, температура tП), если конечная температура деаэрированной воды 100 ОС и в деаэраторе нагревается:

поток турбинного конденсата GWТК с температурой tТК и рТК;

поток химически очищенной воды GWХО с температурой tХО и рХО. Потеря теплоты деаэратором в окружающую среду 5 % .

Таблица 2.5

Варианты контрольных заданий

Задача 8. Для подачи потребителю пара в сухом насыщенном состоянии давлением р3 = 6·105 Па используется пар, вырабатываемый котлами при р1 = 40·105 Па и t1 = 350 0С (рис. 2.10). После дросселирования пар пропускается через поверхностный пароохладитель, где происходит его охлаждение при неизменном давлении. Сколько теплоты за 1 сек отводится от пара в охладителе, если расход его составляет G = 1,4 кг/с.

Решение. Начальное состояние пара, вырабатываемого котлами, определяется точкой 1, после дросселирования – точкой 2 и направляемого потребителю – точкой 3 (рис. 2.11).

Поскольку охлаждение пара в поверхностном охладителе происходит при р = const, то отводится теплота, равная

Q = G (h2 – h3) = 1,4 (3088 – 2760) = 460 кДж/кг.

59