Материал: Расчет пространственной сейсмоустойчивой конструкции здания
|
Нагрузки на плиту шириной 3м: |
кровля не эксплуатируемая |
|
|
|
|||||
|
№ п.п. |
Наименование |
Объёмн. вес, кг/м3 |
Толщина, h, м |
Q норм., кг/м2 |
K надёжности |
Q расч., кг/м2 |
Грузов. ширина, b, м |
Q норм., кг/м |
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расч., |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кг/м |
|
1 |
Снеговая |
|
|
113,4 |
0,7 |
162 |
3,00 |
340,2 |
486,0 |
|
2 |
в т. ч. длительная |
|
|
39,7 |
0,7 |
56,7 |
3,00 |
119,07 |
170,1 |
|
3 |
Гидроизоляция |
1400 |
0,006 |
8,4 |
1,3 |
10,9 |
3,00 |
25,2 |
32,8 |
|
4 |
Собств. вес плиты покрытия |
650 |
0,28 |
182,4 |
1,2 |
218,9 |
1,00 |
182,4 |
218,9 |
|
|
Итого: |
|
|
265 |
|
345 |
qtot= |
548 |
738 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ql= |
327 |
422 |
|
|
|
|
|
|
|
|
qpost= |
208 |
252 |
|
|
|
|
|
|
|
|
qvrem= |
340 |
486 |
|
|
|
|
|
|
|
|
qvr.kr.= |
221 |
316 |
Расчет прочности приведенного сечения:
, где
Прочность обеспечена
Расчет приведенного сечения по
деформации:
, где
Жесткость обеспечена.
Расчет опорного сечения:
, где
Прочность по скалыванию обеспечена.
.1 Протокол выполнения расчета
Полный pасчет. Версия 11.5. Сборка: Sep 1 2011
файл - "D:\димча\магист\комбин.констр\SDATA\схема3 14.01.08.SPR",
шифр - "схема".
Информация о расчетной схеме:
шифp схемы схема
поpядок системы уpавнений 23401
шиpина ленты 13835
количество элементов 7167
количество узлов 5184
количество загpужений 8
плотность матpицы 100%
Список загружений:
|
Имена загружений |
|
|
Номер |
Наименование |
|
1 |
Постоянная - собственный вес конструкций |
|
2 |
снеговая |
|
3 |
ветров. юг |
|
4 |
ветров. север |
|
5 |
ветров. запад |
|
6 |
пульс. юг |
|
7 |
пульс. север |
|
8 |
пульс. запад |
Суммарные внешние нагрузки на основную схему
Список комбинаций загружений:
|
Комбинации загружений |
|
|
Номер |
Формула |
|
1 |
(L1)*1+(L2)*1 |
|
2 |
(L1)*1+(L2)*1+(L6)*1 |
|
3 |
(L1)*1+(L2)*1+(L7)*1 |
|
4 |
(L1)*1+(L2)*1+(L8)*1 |
|
|
|
|
|
|
Примечание: L1-
L21 - номер
загружения из списка загружений
6.2 Горизонтальные деформации здания
Комбинация С4
сейсмоустойчивость каркасный фундамент покрытие
Максимальное горизонтальное перемещение верха здания fult в направлении Х составляет 22.5мм, или 1/267
Комбинация С2
Максимальное горизонтальное перемещение верха
здания fult
в направлении Y составляет 37,5мм,
или 1/160
6.3 Устойчивость здания
Выписка из протокола выполнения расчета:
Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 1.
Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3864 и равен 13.21 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы.
Коэффициент запаса устойчивости системы 13.16
Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 2.
Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3887 и равен 13.67 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы.
Коэффициент запаса устойчивости системы 13.1
Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 3.
Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3867 и равен 13.68 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы.
Коэффициент запаса устойчивости системы 13.1
Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 4.
Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3849 и равен 10.35 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы.
Коэффициент запаса устойчивости системы 10.35
Коэффициенты запаса устойчивости системы выше минимально допустимого коэффициента запаса устойчивости k=2.
Коэффициенты запаса местной потери устойчивости
много выше минимально допустимого коэффициента запаса устойчивости k=2
6.4 Эпюры и цветовые схемы усилий в
стойках
N (комбинация
С2)
My (комбинация
С2)
Qz (комбинация С2)
.5 Расчет сечения ригеля над стойкой в осях 10/А
Коэффициент надежности по ответственности n = 1
|
Коэффициенты условий работы |
|
|
Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации mВ |
1 |
|
Учет влияния температурных условий эксплуатации mТ |
1 |
|
Учет влияния длительности нагружения mд |
1 |
|
Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок mн |
1 |
|
Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами mа |
1 |
Порода древесины - Сосна
Сорт древесины - 2
Предельная гибкость растянутых элементов - 120
Предельная гибкость сжатых элементов - 120
Длина элемента 2,5 м
- Коэффициент
расчетной длины в плоскости XoY - 2
- Коэффициент
расчетной длины в плоскости XoZ - 2
Сечение
|
|
|
b = 150
мм h = 350 мм Сечение из неклееной древесины
Результаты расчета по комбинациям загружений=
1,4 Тy = -1,057 Т*мz = 2,476 Тz = 0 Т*мy
= 0 Т
|
Проверено по СНиП |
Проверка |
Коэффициент использования |
|
п. 4.4 |
Гибкость элемента в плоскости XoY |
0,962 |
|
п. 4.4 |
Гибкость элемента в плоскости XoZ |
0,412 |
|
п. 4.1 |
Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы |
0,029 |
|
п. 4.9 |
Прочность элемента при действии изгибающего момента My |
0,226 |
|
п.4.16 |
Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My |
0,255 |
|
п.4.10 |
Прочность при действии поперечной силы Qz |
0,463 |
Коэффициент использования 0,962 - Гибкость
элемента в плоскости XoY= 1,637 Тy = -2,194 Т*мz = 4,846
Тz = 0 Т*мy = 0 Т
|
Проверено по СНиП |
Проверка |
Коэффициент использования |
|
п. 4.4 |
Гибкость элемента в плоскости XoY |
0,962 |
|
п. 4.4 |
Гибкость элемента в плоскости XoZ |
0,412 |
|
п. 4.1 |
Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы |
0,034 |
|
п. 4.9 |
Прочность элемента при действии изгибающего момента My |
0,468 |
|
п.4.16 |
Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My |
0,502 |
|
п.4.10 |
Прочность при действии поперечной силы Qz |
0,906 |
Коэффициент использования 0,962 - Гибкость
элемента в плоскости XoY
6.7 Расчет сечения ригель между стойками
Коэффициент надежности по ответственности n = 1
|
Коэффициенты условий работы |
|
|
Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации mВ |
1 |
|
Учет влияния температурных условий эксплуатации mТ |
1 |
|
Учет влияния длительности нагружения mд |
1 |
|
Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок mн |
1 |
|
Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами mа |
1 |
Порода древесины - Сосна
Сорт древесины - 2
Предельная гибкость растянутых элементов - 150
Предельная гибкость сжатых элементов - 150
Длина элемента 2,5 м
- Коэффициент
расчетной длины в плоскости XoY - 2
- Коэффициент
расчетной длины в плоскости XoZ - 2
Сечение
|
|
|
b = 150 мм
h = 150 мм Сечение из клееной древесины
N = 0,699 Тy = 0,909 Т*мz = 0,452 Тz = 0 Т*мy = -0,46 Т
Сейсмика
|
Проверено по СНиП |
Проверка |
Коэффициент использования |
|
п. 4.4 |
Гибкость элемента в плоскости XoY |
0,385 |
|
п. 4.4 |
Гибкость элемента в плоскости XoZ |
0,385 |
|
п. 4.1 |
Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы |
0,026 |
|
п. 4.9 |
Прочность элемента при действии изгибающего момента My |
0,813 |
|
п.4.16 |
Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My |
0,847 |
|
п.4.10 |
Прочность при действии поперечной силы Qz |
0,152 |
|
п.4.10 |
Прочность при действии поперечной силы Qy |
0,331 |
Коэффициент использования 0,847 - Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My= 0,271 Тy = 0,401 Т*мz = 0,202 Тz = 0 Т*мy = 0,327 Т
Сейсмика
|
Проверено по СНиП |
Проверка |
Коэффициент использования |
|
п. 4.4 |
Гибкость элемента в плоскости XoY |
0,385 |
|
п. 4.4 |
Гибкость элемента в плоскости XoZ |
0,385 |
|
п. 4.1 |
Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы |
0,01 |
|
п. 4.9 |
Прочность элемента при действии изгибающего момента My |
0,359 |
|
п.4.16 |
Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My |
0,372 |
|
п.4.10 |
Прочность при действии поперечной силы Qz |
0,068 |
|
п.4.10 |
Прочность при действии поперечной силы Qy |
0,235 |