Материал: Проектирование подстанции типа четырехугольник 220/35 с дополнительной исследовательской частью. Исследование линий на наличие наведенного напряжения

) Dсост - диаметры составляющих фаз и тросов (мм);

) a - шаги расщепления (м) для нерасщепленных фаз и тросов а=0;

) Rпог- погонные сопротивления проводов для одной составляющей (Ом/км);

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕdX Хмакс Кфаз Ктрос Нв ROZв ROZн

.0E+0001 0.00010 3.0 6 0 1000.0 100.0 1000.0пр D Hср Kсост Dсост a Rпог

0.00 30.00 1 0.020 0.00 0.0100

5.00 30.00 1 0.020 0.00 0.0100

10.00 30.00 1 0.020 0.00 0.0100

0.00 15.00 1 0.020 0.00 0.0100

5.00 15.00 1 0.020 0.00 0.0100

10.00 15.00 1 0.020 0.00 0.0100

Погонные параметры ВЛ в модальных координатах

Rmod Xmod Gmod Bmod

.86135 0.81268 -3.982E-0013 1.357E-0006

.11641 2.39917 -1.214E-0012 7.787E-0007

.86701 0.90969 -1.679E-0014 1.251E-0006

.80777 0.74413 -4.056E-0012 1.101E-0006

.88048 0.89233 7.278E-0013 1.354E-0006

.86699 0.88642 -2.193E-0014 1.281E-0006

Матрица токов в фазных координатах

[Дельта_в]

.00000 1.00000 1.00000 1.00000 1.00000 1.00000

.68057 1.08263 -0.00000 1.18896 -1.86036 -0.00000

.00000 1.00000 -1.00000 1.00000 1.00000 -1.00000

.26954 0.72467 0.88542 -1.36941 0.80558 -1.12941

.10533 0.78821 -0.00000 -1.65243 -1.46344 0.00000

.26954 0.72467 -0.88542 -1.36941 0.80558 1.12941

Матрица напряжений в фазных координатах

[Лямбда_в]

.00000 1.00000 1.00000 1.00000 1.00000 1.00000

.68057 1.08263 -0.00000 1.18896 -1.86035 -0.00000

.00000 1.00000 -1.00000 1.00000 1.00000 -1.00000

.26954 0.72467 0.88542 -1.36941 0.80558 -1.12941

.10533 0.78821 -0.00000 -1.65243 -1.46343 0.00000

.26954 0.72467 -0.88542 -1.36941 0.80558 1.12941

Матрица токов в модальных координатах

[Дельта1_в]

.08013 -0.13466 0.08013 -0.10172 0.16869 -0.10172

.20646 0.22351 0.20646 0.14961 0.16273 0.14961

.28027 -0.00000 -0.28027 0.24816 -0.00000 -0.24816

.10106 0.12016 0.10106 -0.13840 -0.16700 -0.13840

.11235 -0.20902 0.11235 0.09051 -0.16442 0.09051

.21973 -0.00000 -0.21973 -0.24816 0.00000 0.24816

Матрица напряжений в модальных координатах

[Лямбда1_в]

.08013 -0.13466 0.08013 -0.10172 0.16869 -0.10172

.20646 0.22351 0.20646 0.14961 0.16273 0.14961

.28027 -0.00000 -0.28027 0.24816 -0.00000 -0.24816

.10106 0.12016 0.10106 -0.13840 -0.16700 -0.13840

.11235 -0.20902 0.11235 0.09051 -0.16442 0.09051

.21973 -0.00000 -0.21973 -0.24816 0.00000 0.24816

График зависимости наведенного напряжения от длины линии, в случае, когда модальный угол = 0 градусам

На линии 110 кВ в фазе С - ремонт, линия отключена

График зависимости наведенного напряжения от длины линии, в случае когда угол =90 градусов

На линии 110 кВ в фазе С - ремонт, линия отключена

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Полученные результаты по разработанной модели линии 500 кВ не противоречат физическим явлениям, поэтому данная схема может быть использована для более детальных исследований.

Рассматривая первый случай, когда отключение поврежденной фазы линии 500 кВ с двумя заземлениями - в начале линии и в конце (сопротивлением 0 Ом), а остальные фазы работают в нормальном режиме, причем угол между приемником и источником генерируемой мощности равен нулю. То электростатическая составляющая наведенного напряжения имеет максимальное значение в середине линии = 1.7кВ. При увеличении угла, т.е. увеличение передаваемой мощности приводит к увеличению наведенного напряжения примерно в 1.5-2 раза, что также подтверждает правильность работы модели.

При увеличении сопротивления на заземлителях, взятых равным 5Ом, и при большой передаваемой мощности, наведенное напряжение может повышаться до 6.5кВ, причем максимальное значение наведенного напряжения не в середине линии, а на самих заземлениях в начале и в конце линии. При увеличении числа заземлений, результат показывает, что наиболее опасное наведенное напряжение возникает при большей предаваемой мощности на концевых заземлителях (в начале и в конце),в середине наведенное напряжение равно нулю, за счет циркуляции токов.

А в случае короткого замыкание наведенное напряжение может достигать от 25кВ и даже до 120кВ.

Исследование различных факторов влияния на величину наведенного напряжения показало, что определяющим является влияние магнитной связи между работающей и отключенной линией ВЛ (емкостная связь не значительна). На графике видно, что при увеличении активной мощности, передаваемой по влияющей линии, пропорционально увеличивается и наведенное напряжение.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. Пособие для вузов. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1989, - 608 с.

. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций: Учебник для техникумов. - 3-е изд., перераб и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 648 с.

. Правила устройства электроустановок - 6-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 648 с.

. Схемы принципиальные электрические распределительных устройств подстанций 35-750кВ. Типовые решения: ОАО «ФСК ЕЭС», 2007 г.

. ГОСТ 14209-97 «Руководство по нагрузке силовых масляных трансформаторов», Дата введения: 2002.01.01.

. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Учеб. Пособие для вузов. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1986, 633 с.

. Васильева А.П., Морозова Ю.А. Проектирование схем распределительных устройств электрических станций и подстанций. - М.: МЭИ, 1981.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1