Материал: Централизованная система отопления в г. Караганды
5. Теплопотери здания по укрупненным
показателям
Для жилых зданий установочная тепловая мощность
системы отопления определяется:
Вт (5.1)
где 1,07 - коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери принимаемая 7%; по СНиП.0 - удельная тепловая характеристика здания и принимается в зависимости от объема здания, Вт/м³ °С.- объем отапливаемой части здания по внешнему обмеру, м²;
a - поправочный коэффициент на расчетную температуру наружного воздуха, t1о.
Вт
Годовой расход теплоты на отопление:
(5.2)
где tоm - средняя температура наружного воздуха в отопительный период, °С;о - продолжительность отопительного периода, сутки.
31534415 кЖд/год.
6. Тепловой расчет
отопительных приборов
Тепловой расчет отопительных приборов заключается в определении площади внешней нагревательной поверхности каждого прибора, обеспечивающий необходимый тепловой поток от теплоносителя в помещение. Расчет проводится при температуре теплоносителя, устанавливаемой для условий выбора тепловой мощности приборов.
Тепловая мощность отопительного прибора определяется теплопотребностью помещения за вычетом теплоотдачи трубопроводов, проложенных в помещении. Площадь теплоотдающей поверхности зависит от поверхностной плотности теплового потока принятого типа отопительного прибора, его расположения в помещении и схемы присоединения к трубопроводам.
Для выполнения расчета должны быть известны:
· теплопотери каждого отапливаемого помещения;
· вид и схема системы отопления;
· тип отопительного прибора.
Если в качестве отопительных приборов применяются чугунные или стальные колончатые радиаторы, сначала производят гидравлический расчет, а затем определяют требуемую площадь поверхности отопительных приборов. Если же приняты другие отопительные приборы, то предварительно определяют площадь поверхность отопительных приборов, затем выполняют гидравлический расчет, на основе которого корректируют расчетные данные площади, а при необходимости уточняют гидравлический расчет.
Поверхностная плотность теплового потока,
передаваемый через 1 м² площади
отопительного прибора определяется:
Вт/м² (6.1)
где Кпр - коэффициент теплопередачи отопительного прибора, Вт/м² °С;
Δtср -
температурный напор отопительного прибора, °С.
(6.2)
где tср - средняя температура теплоносителя в отопительном приборе, °С; t1, t2 - соответственно температура теплоносителя входящая и выходящая в отопительный прибор, °С; ti - температура воздуха в помещений, °С.
В двухтрубных системах водяного
отопления за температуру воды, входящий в каждый отопительный прибор
принимается температура подающего трубопровода - t1. За температуру
воды, выходящей из каждого прибора - температура обратного трубопровода t2,
поэтому:
°С (6.3)
В однотрубных проточных системах
водяного отопления при последовательно соединенных приборах обычно известна
температура воды, входящей в прибор - tвх, а температура выходящей
воды - tвых зависит от расхода воды в приборе Gпр:
(6.4)
где Qпр - тепловая нагрузка отопительного прибора, Вт;
β1 - поправочный коэффициент, учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь (сверх расчетной) приборов, для радиаторов и коллекторов принимается 1,03 - 1,08;
β2 - поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные потери вследствие размещения отопительных приборов у наружных ограждений, принимается 1,02 - 1,03;пр - расход теплоносителя через отопительный прибор, кг/с.
Расчетная плотность теплового потока
отопительного прибора для условий работы, отличных от стандартных, определяется
по формуле:
(6.5)
где qном - номинальная плотность теплового потока, Вт/м²;, р - экспериментальные данные показателей степеней.
Значения qном, n, р принимаются по приложению 3.
Расчетная площадь отопительного
прибора независимо от вида теплоносителя определяется:
(6.6)
где Qпр - тепловая нагрузка отопительного прибора, Вт;о - теплопотребность помещения, Вт;тр - теплоотдача трубопроводов (включая стояки, подводки) проложенных в пределах помещения, Вт.
Теплоотдача трудопроводов:
Вт (6.7)
или
Вт (6.8)
где Ктр, dн, ℓ - соответственно коэффициент теплопередачи, наружный диаметр и длина отдельных трубопроводов;в, qг - теплоотдачи 1 м вертикально и горизонтально проложенных труб, Вт/м;
ℓв, ℓт - длина вертикальных и горизонтальных трубопроводов в пределах помещения, м.
bтр - поправочный коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи трубопроводов, полезную для поддержания заданной температуры воздуха в помещений, принимается: 0,9 - при открытой прокладке; 0,5 - при скрытой прокладке; 1,8 - замоноличенный в бетон.
Расчетное число секций чугунных
радиаторов определяется:
(6.9)
где fс - площадь поверхности нагрева одной секций, м², принимается по приложению 5.
β3 - коэффициент, учитывающий число секций в одном приборе, при Ар=2 м² β3=1, а для отопительных радиаторов β3=0,97+0,06/Ар;
β4 - коэффициент, учитывающий способ установки отопительного прибора в помещении, при открытой установке β4=1.
Если расчетное число секций получается не целое число, то при выборе числа секций радиатора допускается уменьшение расчетной площади Ар не менее чем на 5% (но не более, чем на 0,1 м²). Как правило, принимается ближайшее большее число секций.
Расчетные данные заносятся в таблицу 2.
Таблица 2. Теплотехнический расчет отопительных приборов
|
№ помещения |
t, ºC |
Тепловая нагрузка, Q |
Расход воды,G (кг/ч) |
Температура теплоносителя в отопительном приборе |
Поправочный коэффициент |
Теплоотдача, Qтр, ВТ |
Теплоотдача, Qпр |
Теплоотдача 1ой секции прибора |
Поправочный коэффициент |
Расчетное число секций, Nтр |
Установочное число,Nтр |
||||
|
|
|
|
|
t1-на входе |
t2-на входе |
∆tср-средняя |
β1 |
β2 |
|
|
|
β3 |
β4 |
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
|
Отопительные приборы на 1ом этаже |
|||||||||||||||
|
101 |
20 |
1382 |
29691.49 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1282 |
170 |
0.97 |
1 |
8.16 |
8 |
|
102 |
22 |
1551 |
33305.64 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1450.563 |
170 |
0.97 |
1 |
9.23 |
9 |
|
103 |
20 |
1217 |
26141.43 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1117.029 |
170 |
0.97 |
1 |
7.11 |
7 |
|
104 |
20 |
1326 |
28484.96 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1226.133 |
170 |
0.97 |
1 |
7.80 |
8 |
|
105 |
20 |
1440 |
30932.94 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1340.1 |
170 |
0.97 |
1 |
8.53 |
9 |
|
106 |
18 |
1102 |
23674.34 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1002.172 |
170 |
0.97 |
1 |
6.38 |
6 |
|
107 |
18 |
1118 |
24010.45 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1017.82 |
170 |
0.97 |
1 |
6.48 |
6 |
|
108 |
22 |
1608 |
34529.78 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1507.553 |
170 |
0.97 |
1 |
9.59 |
10 |
|
109 |
20 |
1336 |
28698.48 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1236.074 |
170 |
0.97 |
1 |
7.86 |
8 |
|
110 |
20 |
1320 |
28342.49 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1219.5 |
170 |
0.97 |
1 |
7.76 |
8 |
|
111 |
22 |
1560 |
33503.66 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1459.782 |
170 |
0.97 |
1 |
9.29 |
9 |
|
112 |
20 |
1132 |
24320.22 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1032.241 |
170 |
0.97 |
1 |
6.57 |
7 |
|
113 |
22 |
1548 |
33243.09 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1447.65 |
170 |
0.97 |
1 |
9.21 |
9 |
|
114 |
22 |
1490 |
32008.7 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1390.183 |
170 |
0.97 |
1 |
8.84 |
9 |
|
115 |
18 |
1405 |
30177.29 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1304.921 |
0.97 |
1 |
8.30 |
8 |
|
|
116 |
18 |
1615 |
34698.09 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1515.389 |
170 |
0.97 |
1 |
9.64 |
10 |
|
117 |
20 |
1664 |
35748.8 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1564.305 |
170 |
0.97 |
1 |
9.95 |
10 |
|
118 |
22 |
1481 |
31813.41 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1381.091 |
170 |
0.97 |
1 |
8.79 |
9 |
|
119 |
20 |
1333 |
28627.6 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1232.774 |
170 |
0.97 |
1 |
7.84 |
8 |
|
120 |
20 |
1333 |
28627.6 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1232.774 |
170 |
0.97 |
1 |
7.84 |
8 |
|
121 |
22 |
1223 |
26264.08 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1122.739 |
170 |
0.97 |
1 |
7.14 |
7 |
|
122 |
20 |
1679 |
36070.82 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1579.297 |
170 |
0.97 |
1 |
10.05 |
10 |
|
123 |
20 |
1616 |
34702.6 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1515.599 |
170 |
0.97 |
1 |
9.64 |
10 |
|
124 |
18 |
1462 |
31402.22 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1361.948 |
170 |
0.97 |
1 |
8.66 |
9 |
|
125 |
22 |
1761 |
37831.29 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1661.257 |
170 |
0.97 |
1 |
10.57 |
11 |
|
126 |
22 |
1460 |
31359.54 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1359.961 |
170 |
0.97 |
1 |
8.65 |
9 |
|
|
|
23814 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
201 |
20 |
661 |
14200.32 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
561.1038 |
170 |
0.97 |
1 |
3.57 |
4 |
|
202 |
22 |
623 |
13372.77 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
522.577 |
170 |
0.97 |
1 |
3.32 |
3 |
|
203 |
20 |
550 |
11814.13 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
450.0136 |
170 |
0.97 |
1 |
2.86 |
3 |
|
204 |
20 |
528 |
11339.86 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
427.9333 |
170 |
0.97 |
1 |
2.72 |
3 |
|
205 |
20 |
554 |
11899.66 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
453.9954 |
170 |
0.97 |
1 |
2.89 |
3 |
|
206 |
18 |
362 |
7768.506 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
261.6671 |
170 |
0.97 |
1 |
1.66 |
2 |
|
207 |
18 |
377 |
8104.621 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
277.3151 |
170 |
0.97 |
1 |
1.76 |
2 |
|
208 |
22 |
680 |
14596.92 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
579.5677 |
170 |
0.97 |
1 |
3.69 |
4 |
|
209 |
20 |
535 |
11492.12 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
435.022 |
170 |
0.97 |
1 |
2.77 |
3 |
|
210 |
20 |
518 |
11136.13 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
418.4485 |
170 |
0.97 |
1 |
2.66 |
3 |
|
211 |
22 |
674 |
14470.39 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
573.6769 |
170 |
0.97 |
1 |
3.65 |
4 |
|
|
212 |
20 |
564 |
12115.01 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
464.0209 |
170 |
0.97 |
1 |
2.95 |
3 |
|
213 |
22 |
766 |
16443.79 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
665.5498 |
170 |
0.97 |
1 |
4.23 |
4 |
|
214 |
22 |
539 |
11568.06 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
438.5573 |
170 |
0.97 |
1 |
2.79 |
3 |
|
215 |
18 |
341 |
7315.972 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
240.5991 |
170 |
0.97 |
1 |
1.53 |
2 |
|
216 |
18 |
225 |
4842.368 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
125.4391 |
170 |
0.97 |
1 |
0.80 |
1 |
|
217 |
20 |
549 |
11798.79 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
449.2991 |
170 |
0.97 |
1 |
2.86 |
3 |
|
218 |
22 |
594 |
12765.56 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
494.3078 |
170 |
0.97 |
1 |
3.14 |
3 |
|
219 |
20 |
546 |
11731.57 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
446.1697 |
170 |
0.97 |
1 |
2.84 |
3 |
|
220 |
20 |
546 |
11731.57 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
446.1697 |
170 |
0.97 |
1 |
2.84 |
3 |
|
221 |
22 |
436 |
9368.045 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
336.1345 |
170 |
0.97 |
1 |
2.14 |
2 |
|
222 |
20 |
564 |
12120.8 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
464.2907 |
170 |
0.97 |
1 |
2.95 |
3 |
|
223 |
20 |
501 |
10752.59 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
400.5928 |
170 |
0.97 |
1 |
2.55 |
3 |
|
224 |
18 |
347 |
7452.209 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
246.9417 |
170 |
0.97 |
1 |
1.57 |
2 |
|
225 |
22 |
590 |
12673.68 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
490.0302 |
170 |
0.97 |
1 |
3.12 |
3 |
|
226 |
22 |
711 |
15280.9 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
611.4107 |
170 |
0.97 |
1 |
3.89 |
4 |
|
|
|
13881 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
601 |
20 |
1382 |
29691.49 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1282.304 |
170 |
0.97 |
1 |
8.16 |
8 |
|
602 |
22 |
1551 |
33305.64 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1450.563 |
170 |
0.97 |
1 |
9.23 |
11 |
|
603 |
20 |
1217 |
26141.43 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1117.029 |
170 |
0.97 |
1 |
7.11 |
6 |
|
604 |
20 |
1326 |
28484.96 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1226.133 |
170 |
0.97 |
1 |
7.80 |
6 |
|
605 |
20 |
1440 |
30932.94 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1340.1 |
170 |
0.97 |
1 |
8.53 |
9 |
|
606 |
18 |
1102 |
23674.34 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1002.172 |
170 |
0.97 |
1 |
6.38 |
6 |
|
607 |
18 |
1118 |
24010.45 |
95 |
70 |
60.5 |
1.03 |
100 |
1017.82 |
170 |
0.97 |
1 |
6.48 |
5 |
|
|
608 |
22 |
1608 |
34529.78 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1507.553 |
170 |
0.97 |
1 |
9.59 |
10 |
|
609 |
20 |
1336 |
28698.48 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1236.074 |
170 |
0.97 |
1 |
7.86 |
6 |
|
610 |
20 |
1320 |
28342.49 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1219.5 |
170 |
0.97 |
1 |
7.76 |
3 |
|
611 |
22 |
1560 |
33503.66 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1459.782 |
170 |
0.97 |
1 |
9.29 |
9 |
|
612 |
20 |
1132 |
24320.22 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1032.241 |
170 |
0.97 |
1 |
6.57 |
7 |
|
613 |
22 |
1548 |
33243.09 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1447.65 |
170 |
0.97 |
1 |
9.21 |
5 |
|
614 |
22 |
1490 |
32008.7 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1390.183 |
170 |
0.97 |
1 |
8.84 |
9 |
|
615 |
18 |
1405 |
30177.29 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1304.921 |
170 |
0.97 |
1 |
8.30 |
8 |
|
616 |
18 |
1615 |
34698.09 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1515.389 |
170 |
0.97 |
1 |
9.64 |
5 |
|
617 |
20 |
1664 |
35748.8 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1564.305 |
170 |
0.97 |
1 |
9.95 |
10 |
|
618 |
22 |
1481 |
31813.41 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1381.091 |
170 |
0.97 |
1 |
8.79 |
9 |
|
619 |
20 |
1333 |
28627.6 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1232.774 |
170 |
0.97 |
1 |
7.84 |
8 |
|
620 |
20 |
1333 |
28627.6 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1232.774 |
170 |
0.97 |
1 |
7.84 |
8 |
|
621 |
22 |
1223 |
26264.08 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1122.739 |
170 |
0.97 |
1 |
7.14 |
7 |
|
622 |
20 |
1679 |
36070.82 |
95 |
70 |
62.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1579.297 |
170 |
0.97 |
1 |
10.05 |
10 |
|
623 |
20 |
1616 |
34702.6 |
95 |
70 |
64.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1515.599 |
170 |
0.97 |
1 |
9.64 |
10 |
|
624 |
18 |
1462 |
31402.22 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1361.948 |
170 |
0.97 |
1 |
8.66 |
9 |
|
625 |
22 |
1761 |
37831.29 |
95 |
70 |
60.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1661.257 |
170 |
0.97 |
1 |
10.57 |
11 |
|
626 |
22 |
1460 |
31359.54 |
95 |
70 |
68.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1359.961 |
170 |
0.97 |
1 |
8.65 |
9 |
|
лест 1 |
14 |
2091 |
44913.19 |
95 |
70 |
68.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1990.958 |
170 |
0.97 |
1 |
12.67 |
13 |
|
лест 2 |
14 |
2091 |
44913.19 |
95 |
70 |
82.5 |
1.05 |
1.03 |
100 |
1990.958 |
170 |
0.97 |
1 |
12.67 |
13 |
7. Гидравлический
расчет трубопроводов
Система отопления представляет собой разветвленную закольцованную сеть трубопроводов от местного теплового пункта до отопительных приборов.
Правильно выполненный гидравлический расчет обеспечивает нормальную работу системы отопления в отопительный период.
Целью гидравлического расчета является выбор оптимальных диаметров трубопроводов и определение потерь давления по участкам и в системе в целом.
После выбора вида и схемы системы отопления вычерчивается аксонометрическая схема, на которой показывают номера участков, их тепловую нагрузку и длины.
Гидравлический расчет системы отопления можно выполнить разными способами. Наиболее распространенный способ расчет по удельной линейной потере давления.
· наиболее нагруженный и удаленный стояк в вертикальной однотрубной системе;
- нижний прибор наиболее нагруженного и удаленного стояка в двухтрубной системе.
Диаметры трубопроводов выбираются по известным
расходам воды на участках и среднем значении удельной линейной потере давления
в основном циркуляционном кольце:
Па/м (7.1)
где ΔРр - располагаемое циркуляционное давление, Па;
∑ℓ - общая длина основного циркуляционного кольца, м;
,65 - доля потери давления на трение.
Расход воды на участке:
(7.2)
где Qо - тепловая нагрузка, квт; с - теплоемкость воды, равный 4,19 кДж/кг °С; t1, t2 - температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах системы отопления, °С.
Потери давления на участке:
Па (7.3)
Потери давления на трение:
Па (7.4)
- удельная потеря давления на трение на длине 1 м, Па/м;
ℓуч - длина участка, м;
Потери давления на местные
сопротивления:
DРм=Ζ=∑ζуч РД,
Па (7.5)
∑ζуч - сумма коэффициентов местных сопротивлении на участке;
Рд - динамическое давление зависит от скорости воды на участке, Па и принимается по приложению 2.
Общие потери давления в
циркуляционном кольце:
Па (7.6)
Гидравлический расчет системы
отопления приводится в таблице 3.
Таблица 3. Гидравлический расчет системы отопления
|
№ уч-ка |
Qо,Вт |
Gо, кг/час |
L,м |
dу, мм |
v,м/с |
R,Па/м |
R*L,Па |
∑ζ |
Pd |
Z, Па |
R*L+Z, Па |
|
1 |
125673 |
4308.8 |
2.27 |
50 |
0.527 |
75 |
170.3 |
3.5 |
138.9 |
486.0 |
656.3 |
|
2 |
58684 |
2012.0 |
4.17 |
50 |
0.25 |
18 |
75.06 |
9 |
31.3 |
281.3 |
356.3 |
|
3 |
33189 |
1137.9 |
6.7 |
40 |
0.234 |
22 |
147.4 |
9 |
27.4 |
246.4 |
393.8 |
|
4 |
25793 |
884.3 |
4.82 |
32 |
0.243 |
28 |
135 |
1 |
29.5 |
29.5 |
164.5 |
|
5 |
19860 |
680.9 |
3.34 |
32 |
0.18 |
16 |
53.44 |
2 |
16.2 |
32.4 |
85.8 |
|
6 |
15048 |
515.9 |
4.65 |
32 |
0.136 |
9.5 |
44.18 |
13 |
9.2 |
120.2 |
164.4 |
|
7 |
10335 |
354.3 |
6.85 |
20 |
0.094 |
9.5 |
65.08 |
20.6 |
4.4 |
91.0 |
156.1 |
|
8 |
4521 |
155.0 |
1 |
20 |
0.116 |
14 |
14 |
13 |
6.7 |
87.5 |
101.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
2078.7 |
Расчетное циркуляционное давление
дополнительного циркуляционного кольца определяется как сумма потерь давления
на уже рассчитанных участках основного кольца, расположенных между точками
деления и слияния потоков по ходу движения теплоносителя, т.е.
, Па (7.7)
При увязке колец для тупиковых систем
невязка не должна превышать для однотрубных систем отопления 15%, в двухтрубных
системах отопления 25%. Невязка определяется по формуле:
(7.8)
8. Расчет и подбор
водоструйного элеватора
Основным элементом местного теплового пункта является смесительная установка. Для понижения температуры теплоносителя, поступающей из наружной тепловой сети по подающему трубопроводу Т1 до допустимой температуры в системе отопления t1 применяют водоструйный элеватор.
Понижение температуры происходит при смешении высокотемпературной воды Т1 с обратной водой местной системы отопления t2.
Для выбора типа водоструйного элеватора проводят расчет следующих параметров:
1. Расход
воды, поступающей из наружной тепловой сети:
(8.1)
где Qо - суммарный расход теплоты на отопление, Вт;
с - теплоемкость воды, кДж/кг °С;
Т1 и Т2 - температуры теплоносителя в наружной тепловой сети °С.
1. Расход
воды, поступающей в систему отопления:
(8.2)
где t1, t2 - температура воды в подающем и обратном трубопроводах системы отопления, °С;
1. Коэффициент
смешения элеватора:
(8.3)
1. Диаметр
горловины элеватора:
см (8.4)
где ΔРн - давление, передаваемое через элеватор в систему отопления, Кпа.
1. Диаметр
сопла элеватора:
см (8.5)
Номер элеватора -№2
dг=20 мм dс=7 мм
1. Разность
давления в наружных тепловых сетях на вводе в здание, необходимая для действия
элеватора:
кПа (8.6)
кПа.
Список использованной литературы
. Сканави А.Н., Махов Л.М. Отопление. М.: Издательство АСВ, 2002. -576с
. Богословский В.Н., Сканави А.Н. Отопление. Учеб. для вузов. М.: Изд-во АСВ, 2002.-736 с.
. Сканави А.Н., Богословский В.Н., и др. Отопление и вентиляция. Уч. для вузов. В 2-х частях. Ч 1. Отопление. М.: Издательство АСВ, 2002.-480с.