Материал: 33333

Наименование

Значение

Обозначения и расчетные формулы

параметры трансформатора

Заводской допуск напряжения кз

0,05

Δu_k

Напряжение опыта кз, приходящееся на обмотку, %

13

u_k,B=0,5(u_k,BH +u_k,BC- u_k,CH)=0,5(20,0+12,5-6,5)

-0,5

u_k,C=0,5(u_k,CH +u_k,BC- u_k,BH)=0,5(6,5+12,5-20,0)

7

u_k,H=0,5(u_k,BH +u_k,CH- u_k,BC)=0,5(20,0+6,5-12,5)

Номинальное напряжение энергосистемы, кВ

220

U_N

Ср.наряжения сторон, кВ

питающей сети

230

U_B,cp

тяговой сети

27,5

U_C,cp

район. нагрузки

11

U_H,cp

Режим энергосистемы

МАКС

МИН

-

Включено трансформаторов

2

1

2

1

n

Граничные напряжения обмоток ВН, кВ

202

258

U_B,min; U_B,max

Сопротивление ЭС, Ом

29

67

Z_C,min=U_B,cp/(1,73·I_C,max)=230/(1,73·4,6)

Z_C,max=U_B,cp/(1,73·I_C,min)=230/(1,73·2,0)

сопротивление сторон 27,5 кВ, Ом

трансформатора

230

288

Z_BC,max=U²_B,max·u_k,BC+PO(1+Δu_k)/(100·S_N)=202²·13,4·(1+

+0,05)/(100·25)

Z_BC,min=U²_B,min·u_k,BC-PO(1-Δu_k)/(100·S_N)=258²·11,4·(1-

-0,05)/(100·25)

обмотки СН

0

0

Z_T,C=U²_B,cp·u_k,C/(100·S_N)=230²·(-0,5)/(100·25)

обмотки ВН

230

288

Z_T,B,min =Z_BC,min -Z_T,C=230-0

Z_T,B,max =Z_BC,max -Z_T,C=288-0

от источника до шин

144

259

211

355

Z_{27,5 min} =Z_C,min +Z_BC,min=29+230

Z_{27,5 min} =Z_C,min +Z_BC,min=230/2+29

Z_{27,5 max} =Z_C,max +Z_BC,max=67+288

Z_{27,5 max} =Z_C,max +Z_BC,max=288/2+67

сопротивление на стороне 10 кВ, Ом

трансформатора

302

570

Z_BH,min=U²_B,min·u_k,BH-PO(1-Δu_k)/(100·S_N)=202 ·19,5·(1-

-0,05) /(100·25)

Z_BH,max=U²_Bmax·u_k,BH+PO(1+Δu_k)/(100·S_N)=258 20,4·(1+

+0,05) /(100·25)

обмотки НН

72

282

Z_T,H,min =Z_BH,min -Z_{T,B,min=302-230}

Z_T,H,max =Z_BH,max -Z_{T,B,max=570-288}

от источника до шин

216

331

493

637

Z_10,min =Z_C,min +Z_BH,min=29+302

Z_10,min =331-230/2

Z_10,max =Z_C,max +Z_BH,max=67+570

Z_10,max =637-288/2

токи короткого замыкания, кА

на стороне 110 кВ при кз на 27,5 кВ

0,88

0,49

0,71

0,42

I_BC,max=U_N/(1,73·Z_{27,5 min})=220/(1,73·144)

I_BC,max=U_N/(1,73·Z_{27,5 min})=220/(1,73·259)

I_BC,min=U_B,max/(1,73·Z_{27,5 max})= 258/(1,73·211)

I_BC,min=U_B,max/(1,73·Z_{27,5 max})= 258/(1,73·355)

на стороне 27,5 кВ

7,36

4,09

5,93

3,51

I_27,5,max=I_BC,max·U_B,cp/U_C,cp=0,88·230/27,5

I_27,5,max=I_BC,max·U_B,cp/U_C,cp=0,49·230/27,5

I_27,5,min=I_BC,min·U_B,cp/U_C,cp=0,71·230/27,5

I_27,5,min=I_BC,min·U_B,cp/U_C,cp=0,42·230/27,5

на стороне 110 кВ при кз на 10 кВ

0,59

0,38

0,26

0,19

I_BH,max=U_N/(1,73·Z_{10 min})=220/(1,73·216)

I_BH,max=U_N/(1,73·Z_{10 min})=220/(1,73·331)

I_BH,min=U_N/(1,73·Z_{10 max})=220/(1,73·493)

I_BH,min=U_N/(1,73·Z_{10 max})=220/(1,73·637)

на стороне 10 кВ

12,34

7,94

5,43

3,97

I_10,max=I_BH,max·U_B,cp/U_H,cp=0,59·230/11

I_10,max=I_BH,max·U_B,cp/U_H,cp=0,38·230/11

I_10,min=I_BH,min·U_B,cp/U_H,cp=0,26·230/11

I_10,min=I_BH,min·U_B,cp/U_H,cp=0,19·230/11

НАИМЕНОВАНИЕ ИСХОДНЫХ И РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН

ЗНАЧЕНИЯ

РАСЧЕТНЫЕ ВЫРАЖЕНИЯ

напряжение обмотки, кВ

220

27,5

10

-

номинальный ток обмоток, А

63

526

1314

I_N={I_B,N; I_C,N; I_H,N};

I_B,N=S_N/(1,73∙U_B,N)=25000/1,73∙230;

I_C,N=S_N/(1,73∙U_C,N)=25000/1,73∙27,5;

I_H,N=S_N/(1,73∙U_H,N)=25000/1,73∙11

коэффициент схемы

1,73

1

1

К_сх={К_сх,В;К_сх,С;К_сх,Н}

коэффициент трансформации ТТ

40

80

120

К_i={К_i,В;К_i,С;К_i,Н};

К_i,В= I_1,N/I_2,N=63/5;

К_i,C= I_1,N/I_2,N=526/5;

К_i,H= I_1,N/I_2,N=1314/5

вторичный ток плеча защиты, А

2,7

6,6

10,9

I_B={I _ОСН,В;I_1,В; I_2,В};

I _ОСН,В=I_B,N∙К_сх,В/К_i,В=63∙1,73/40;

I _1,В=I_B,N∙К_сх,В/К_i,В=526∙1/80;

I _2,В=I_B,N∙К_сх,В/К_i,В=1314∙1/120

расчет рабочей обмотки реле ДЗТ-11 по условию отстройки от броска тока намагничивания

рекомендуемый коэффициент

1,2

-

-

К_р=1,2-1,5

относительное сопротивление ЭС

0,014

-

-

X*_C= Z_C,min /(U / S_N)=29/ /(230 /25);

уточненный коэффициент отстройки

1

-

-

K*=2,1-3,7∙( X*_C+1,15∙ X*_B(1))=2,1-3,7∙(0,014+1,15∙0,24)

принятый коэффициент отстройки

1

-

-

K=max(K*;1)

расчетный ток срабатывания защиты, A

63(76)

I _{СЗ,РАСЧ,1}=К∙I_1,N=1∙63;

(I _{СЗ,РАСЧ,2}=К _р∙I_1,N)=1,2∙63

расчетный ток срабатывания реле, A

2,72(3,29)

I _{СР,РАСЧ,1}= I _{СЗ,РАСЧ,1}·К_сх,В/ К_i,В=63∙1,73/40;

I _{СР,РАСЧ,2}= I _{СЗ,РАСЧ,2}·К_сх,В/ К_i,В=76∙1,73/40

уставка срабатывания, А

3,00

-

-

I _СР,ОСН>= I _{СЗ,РАСЧ}

намагничивающая сила срабатывания, А

100

-

-

F_СР

расчетное число витков

33,3

-

-

W _{ОСН,РАСЧ}= F_СР/ I _СР,ОСН=100/3

принятое число витков

33

-

-

W _ОСН<= W_Р

минимальный ток срабатывания защиты, A

70

-

-

I _СЗ,min= F_СР·К_i,В/(W _ОСН·К_сх,В)=100·40/

33·1,73

расчет уравнительных обмоток

расчетное

-

13,5

8,2

W _1,РАСЧ= W _ОСН·I _ОСН,В/ I _1,В=33·2,7/6,6;

W _2,РАСЧ= W _ОСН·I _ОСН,В/ I _2,В=33·2,7/10,9

принятое

-

14

8

W _У1; W _У2

погрешность ТТ

0,1

ε

расчетный ток короткого замыкания

590

-

-

I _ВСН,max

расчет тока небаланса параллельной работы на 27,5 кВ,А

от погрешности трансформаторов тока

59

-

-

I’ _{НБ,РАСЧ}=ε·I _ВСН,max=0,1∙590

от регулирования напряжения

35,4

-

-

I”_{НБ,РАСЧ}=ΔU _α·К_{ТОК, α}·I _ВСН,max=

12∙0,5∙590

от неточности установки витков реле

-25

-

-

I”’_{НБ,РАСЧ}={(W _1,РАСЧ-W _У1)·К_{ТОК, 1}/

W _1,РАСЧ-(W _2,РАСЧ-W _У2)·К_{ТОК, 11}/

W _2,РАСЧ)}·I _ВСН,max=={(13,5-14)·0,5/

13,5-(8,2-8)·1/

8,2)}·590

суммарный

119,4

-

-

I _ВСН,нб=|I’ _{НБ,РАСЧ} | +|I”_{НБ,РАСЧ}|+

|I”’_{НБ,РАСЧ}|=59+35,4+25

ток торможения параллельной работы,А

на сторонах СН и НН

-

295

590

I _С,ТОРМ= I _ВСН,max·К_{ТОК, 1}=590∙0,5;

I _H,ТОРМ= I _ВСН,max·К_{ТОК, 11}=590∙1

результирующий

-

-

411

I _{ВСН,ТОРМ}= I _H,ТОРМ-I _С,ТОРМ·I _1В/

I _2В=590-295∙6,6/10,9

одиночная работа и кз на 27,5 кВ,А

расчетный ток кз

-

490

-

I _ВС,max

ток небаланса

90

-

-

I _ВС,нб={ε+ΔU _α+(W _1,РАСЧ-W _У1)/

W _1,РАСЧ)}·I _ВС,max=={0,1+0,12+(13,5-14)/ 13,5)}·490

ток торможения

-

490

-

I _BС,ТОРМ=I _ВС,max

одиночная работа и кз на 10 кВ,А

расчетный ток кз

-

-

380

I _ВH,max

ток небаланса

93

-

-

I _ВH,нб={ε+ΔU _α+(W _2,РАСЧ-W _У2)/

W _2,РАСЧ)}·I _ВH,max=={0,1+0,12+(8,2-8)/8,2)}·380

ток торможения

-

-

380

I _BH,ТОРМ=I _ВH,max

тангенс угла торможения

0,75

-

-

tgα

коэффициент угла торможения

1,50

-

-

К_ОТС

расчет витков тормозной обмотки

расчетное при параллельной работе

-

4,8

W _{ВСН,ТОРМ}= К_ОТС·I _ВСН,нб∙W _2,РАСЧ/

(I _{ВСН,ТОРМ}· tgα)= 1,5·119,4∙8,2/

(411· 0,75)

расчетное для одиночной работы при кз на 27,5 кВ

-

5

-

W _{ВС,ТОРМ}= К_ОТС·I _ВС,нб∙W _1,РАСЧ/

(I _{ВС,ТОРМ}· tgα)= 1,5·90∙13,5/(490·0,75)

расчетное для одиночной работы при кз на 11 кВ

-

-

4

W _{ВН,ТОРМ}= К_ОТС·I _ВН,нб∙W _2,РАСЧ/

(I _{ВН,ТОРМ}· tgα)= 1,5·93∙8,2/(380·0,75)

принятое

-

5

-

W _ТОРМ>=max(W _{ВСН,ТОРМ};W _{ВС,ТОРМ};

W _{ВН,ТОРМ})

расчет чувствительности защиты при 2-фазном кз на стороне 11 кВ в минимальном режиме при параллельной работе

расчетный ток кз, А

130

130

260

I _В,min= I _ВСН,min· К_{ТОК, α}=260·0,5;

I _C,min= I _ВСН,min· К_{ТОК, β}=260·0,5;

I _H,min= I _ВСН,min

ток плеча защиты, А

4,89

12,62

40,52

I _В,РАБ=0,87·

I _В,min·К_сх,В/К_i,В=130·0,87·1,73/40;

I _C,РАБ=0,87·I _C,min·(U _В,max/U _C,max)·К_сх,C/ К_i,C=0,87·130·(258/28,9)·1/80

рабочая намагничивающая сила, А

338

-

F _ВHC,РАБ= I _В,РАБ∙W _ОСН+I _C,РАБ· W _У1=

4,89∙33+12,62·14

тормозная намагничивающая сила, А

-

63,1

-

F_{ВСН,ТОРМ}= I _C,РАБ∙ W _ТОРМ=

12,62∙5

рабочая намагничивающая сила срабатывания реле, А

110

-

-

F_РАБ,СР(F _ВHC,РАБ ;F_{ВСН,ТОРМ})

по кривой торможения реле

коэффициент чувствительности

-

-

3,07

К _Ч,ВСН=F _ВHC,РАБ/F_РАБ,СР=

338/110

одиночная работа

минимальные токи кз, А

-

420

190

I _ВС,min;I _ВН,min

коэффициент чувствительности

-

5,22

2,36

К _Ч,ВС=0,87· I _ВС,min/ I _СЗ,min=0,87·420/70

К _Ч,ВН=0,87· I _ВН,min/ I _СЗ,min=0,87·190/70