Материал: Практикум по разработке нефтяных и газовых месторождений
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
h |
2 |
|
|
|||||
|
|
πk γ |
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
2 |
|
|
К |
|
|
|
− |
С |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||
qН 2 |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
μ |
|
ln |
rК |
|
|
|
|
, |
(7.5) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rС |
|
|
|
|
|
|
||
где: γ 2 = (γ В − γ Н ) – |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
разность удельных весов воды и нефти. |
|
|||||||||||||||||
Полный предельный безгазово-безводный дебит нефти определяется суммой указанных дебитов:
qН = qН1 + qН 2 .
По известному (из условия задачи) значению предельного безгазово-безводного дебита нефти qн выразим и определим интервал перфорации в скважине hс.
78
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
8. РАЗРАБОТКА НЕФТЯНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ ТЕПЛОВЫМИ МЕТОДАМИ
8.1.Расчет основных показателей разработки нефтяной залежи методом создания внутрипластового движущегося очага горения
Рассчитать основные показатели разработки пятиточечного
элемента участка пласта методом создания внутрипластового движущегося очага горения (ВДОГ) [4,5].
Исходные данные для расчета показателей разработки залежи приведены в таблице 8.1.
Таблица 8.1
Таблица исходных данных для расчета показателей разработки нефтяной залежи методом ВДОГ
Наименование исходных параметров |
Значение |
|
|
|
|
Толщина пласта |
h, м |
6 |
Коэффициент открытой пористости породы |
m |
0.28 |
пласта |
|
|
Пластовая температура |
t, ºС |
21 |
Плотность нефти в пластовых условиях |
ρ, кг/м3 |
945 |
Плотность воды |
ρ, кг/м3 |
1000 |
Нефтенасыщенность пород пласта |
SН |
0.72 |
Водонасыщенность |
SВ |
0.23 |
Расстояние между нагнетательной и |
l. м |
150 |
эксплуатационной скважинами |
|
|
Абсолютное давление на забое |
pЗ, МПа |
8 |
эксплуатационных скважин |
|
|
Радиусы нагнетательных и |
rС, м |
0.084 |
эксплуатационных скважин |
|
|
Эффективная проницаемость породы для |
k, мД |
176 |
окислителя (воздух) |
|
|
Объемный коэффициент охвата пласта |
AV |
0.575 |
очагом горения |
|
|
Безразмерный параметр формы фронта |
id |
6.06 |
горения |
|
|
Коэффициент нефтеотдачи из участков, не |
ηн׳ |
0.4 |
охваченных фронтом горения |
|
|
Лабораторными экспериментами на модели пласта установлено:
Пористость |
m׳ |
0.4 |
Расход топлива (удельное количество |
g׳ко, кг/м3 |
21 |
коксового остатка) |
|
|
79
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Удельный расход окислителя |
Vост, м3/кг |
12 |
Количество образующейся реакционной |
g׳в, кг/м3 |
25 |
воды |
|
|
Теплота сгорания нефти |
QН, ккал/кг |
10000 |
Теплота сгорания газообразных |
QГ, ккал/м3 |
300 |
продуктов |
|
|
|
|
|
Вязкость окислителя при пластовой |
µ, мПа·с |
0.018 |
температуре |
|
|
Минимальная скорость перемещения |
wф, м/сут |
0.0375 |
фронта горения |
|
|
Максимальная скорость перемещения |
w׳ф, м/сут |
0.15 |
фронта горения |
|
|
РЕШЕНИЕ Определяем удельное количество коксового остатка в породе
пятиточечного элемента участка пласта:
g k 0 = g ко' |
1 − m |
= 25.2 кг/м3 . |
(8.1) |
1 − m ' |
Объем окислителя (воздуха), требующегося для выработки (выжигания) единицы объема пласта, составит:
V |
= g |
V |
= 302 м3 / м3. |
(8.2) |
ок |
|
k 0 ост |
|
Применяя минимальную скорость перемещения фронта горения определим минимальную плотность потока окислителя:
v |
f |
= V w |
= 11.3 м3 / сут× м2 . |
(8.3) |
|
ок ф |
|
Используя объемный коэффициент охвата пласта очагом горения определим суммарный объем требующегося окислителя для выработки одного пятиточечного элемента системы разработки пласта:
u = 4l 2hV A = 51×106 |
м3. |
(8.4) |
ок V |
|
Определяем предельный максимальный расход окислителя:
V пр = lhv |
f |
i |
d |
= 61,6 ×103 м3 / сут. |
(8.5) |
T |
|
|
Для сокращения срока разработки пятиточечного элемента участка пласта принимаем максимальную скорость перемещения фронта горения и определяем продолжительность первого периода разработки, при котором расход окислителя достигнет значения VТпр:
80
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
t1 = |
V пр |
(8.6) |
'2 = 240 сут. |
||
|
T |
|
2πhVок wф
Количество израсходованного за этот период окислителя составит:
u = |
1 |
V прt |
= 7.4 ×106 м3 . |
(8.7) |
|
||||
1 |
2 |
T 1 |
|
|
|
ок |
|
|
|
Количество окислителя, израсходованного в основной период |
||||
разработки, при этом составит: |
|
|
||
u |
2 |
= u - 2u = 36.2 ×106 |
м3 . |
(8.8) |
||
|
1 |
|
|
|||
Продолжительность основного периода: |
|
|
||||
t2 |
= |
u2 |
= 588 сут. |
|
(8.9) |
|
пр |
|
|||||
|
|
VТ |
|
|
||
Общая продолжительность разработки всего пятиточечного элемента участка пласта методом ВДОГ составит:
t = 2t1 + t2 |
= 1068 сут. |
(8.10) |
Абсолютное давление на |
устье нагнетательной |
скважины |
[кгс/см2] определяется по формуле: |
|
|
pн = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V прm |
ок |
(t + 273) |
l 2 |
|
|
0.5 |
||||
= |
pэ2 |
+ |
|
Т |
|
|
ln |
|
-1.238 |
|
×105 = |
||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
7.4k |
эh |
|
' |
|
|
|
(8.11) |
||
|
|
|
|
rс wфt1 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
= 2 МПа
Для вычисления коэффициента нефтеотдачи необходимо знать количество коксового остатка Sо и углеводородного газа Sтх, выраженное в долях от порового объема:
Sо = |
gко |
= 0.095, |
SТХ |
= Sо |
VостQГ |
= 0.034. (8.12) |
|
|
|||||
|
ρнm |
|
|
QН |
||
Используя известный объемный коэффициент охвата пласта очагом горения и коэффициент нефтеотдачи из участков, не охваченных фронтом горения, определим общий коэффициент нефтеотдачи:
|
|
|
Sо |
|
|
|
' |
|
|
|
|
|
+ SТХ |
(1 - AV ) = 0.642. |
|
||||
ηн |
= AV 1 |
- |
|
|
|
|
+ηн |
(8.13) |
|
|
S |
|
|||||||
|
|
|
|
Н |
|
|
|
||
81
Смотрите также:
| 05_Холера |
| 10.4. Исследование регистров |
| 1112 |
| 12 |
| 1568 |
| 1673 |
| 17 |
| 1703 |
| 1885 |
| 2. Генераторы постоянного тока |