Материал: Отопление и вентиляция жилого здания

Скачать

Заказать новую работу

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

Rдейств =  м2ºС/Вт

Определим тепловую инерцию D ограждения по формуле:

D =

где Ri - термическое сопротивление i-того слоя конструкции, м·°С/Вт;

Si - расчётный коэффициент теплоусвоения материала i-того слоя ограждающей конструкции, Вт/(м·°С).

D= (4<4.022<7)

Полученные величины удовлетворяют неравенству Rтр<RTнорм <Rдейств:

,41<2,5<2,516

1.4 Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот

Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот определяется по формуле:

Rн.д =0,6·R,

где R-требуемое сопротивление теплопередаче наружной стены, определяемое при расчетной зимней температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодных трех суток обеспеченностью 0,92.

Rн.д =0,6·0,79=0,474 м2ºС/Вт.

1.5 Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов

R=0,55 м2·оС/Вт - для тройного остекления в деревянных раздельно-спаренных переплетах. По причине не соответствия с гос. нормами применим в расчёте 2 спаренных, трёхслойных стеклопакета.

R=0,55∙2=1,1 м2·оС/Вт

Полученное значение сопротивления теплопередаче заполнений наружных световых проемов R должно быть не менее 1 R ( 1 <Rдейст):

< 1,1

. ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЯ

2.1 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции

Потери теплоты Q , Вт, через отдельную ограждающую конструкцию определяют по формуле:

Qогр.=

где Fp- площадь ограждающей конструкции, м2;

R - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, (м2· К)/Вт;

tв - температура внутреннего воздуха, °С;

tн - расчетная температура наружного воздуха, принимаемая равной наиболее холодным трем суткам обеспеченностью 0,92, °С;

β - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь; они учитывают: 1) ориентацию ограждений по сторонам света;

) подогрев врывающегося воздуха через наружные двери или ворота;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху.

Для лестничных клеток теплопотери вычисляются по всей высоте без деления на этажи.

Потери теплоты через внутренние ограждающие конструкции помещений допускается не учитывать, если разность температур в этих помещениях равна меньше 3°С.

2.2 Затраты теплоты на нагрев и фильтрующегося воздуха

Затраты теплоты на нагрев и фильтрующегося воздуха определяются по формуле:

Qинф.=0,28·L·ρн·с·( tв-tн)

где с - удельная теплоёмкость воздуха, равная 1кДж/кг ·°С;

L - расход удаляемого воздуха , м3/ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом, для жилых зданий принимаемый равным 3 м3/ч на 1 м2 жилых помещений и кухни;

ρн - плотность наружного воздуха, кг/м3, определяемая по формуле:

ρн=;

с = 353/(273-23) = 1,412 кг/м3

При составлении теплового баланса для жилых зданий учитываются бытовые теплопоступления в кухнях и жилых комнатах в размере 21 Вт на 1м2 площади пола, т.е.

Qбыт=21· Fп ,

где Fп - площадь пола помещения, м2.

Пример расчёта комнаты 101

) Потери теплоты Q, Вт, через ограждающую конструкцию:

Qогр нс - 1 =Вт;

Qогр. то.= Вт;

Qогр нс - 2 =Вт;

Qогр. пл.= Вт

) Определение затрат теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха:

Qинф=Вт

) Определение теплопоступлений от бытовых приборов:

Qбыт=Вт

) Потери теплоты помещения:

Q =82,328+86,195+139,938+96,689+480,896-198,011=688,037 Вт

Следующие комнаты рассчитываем также, и полученные данные заносим в таблицу 2.1.

Таблица 1 Расчет теплопотерь здания

Номер помещения

Наименование помещения

Температура внутреннего воздуха, tв,ºС

Вид ограждения

Ориентация ограждения по сторонам света

Линейные размеры ограждения,м

Площадь ограждения, F, м²

Вычитаемоя площадь, м²

Расчётная площадь,Fp,ºC

Cопротивление теплопередаче,Rдейст.м²Сº/Вт

Расчётная разность температур(tв-tн),ºС

Коэффициент( n)

Добавочные потери тепла β в долях единиц

Потери теплоты ограждением,Вт

Потери теплоты на инфильтрацию,Вт

Тепловыделения впомещениях(быт.),Вт

Потери теплоты помещением,Вт













На стороны света

Прочие

Суммаа





1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

101

К

20

НС

З

2,745

2,9

7,9605

2,1

5,86

3,214

43

1

0,05


0,05

82,328

480,896

198,011

688,037




ТО

З

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

43

1

0,05


0,05

86,195







НС

З

3,435

2,9

9,9615


9,96

43

1

0,05


0,05

139,938







ПЛ


3,435

2,745

9,429075


9,43

2,516

43

0,6



0

96,689



















0

Ʃ 405,151




102

ЖК

18

НС

З

2,495

2,9

7,2355


7,24

3,214

41

1

0,05


0,05

96,916

576,318

248,876

622,419




ТО

З

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,05


0,05

82,186







ПЛ


2,495

4,75

11,85125


11,85

2,516

41

0,6




115,875



















0

Ʃ 294,977




103

К

20

НС

З

2,49

2,9

7,221

2,1

5,12

3,214

43

1

0,05


0,05

71,939

351,772

144,843

435,791




ТО

З

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

43

1

0,05


0,05

86,195







ПЛ


2,49

2,77

6,8973


6,90

2,516

43

0,6



0

70,727



















0

Ʃ 228,862




104

ЖК

18

НС

З

2,555

2,9

7,4095


7,41

3,214

41

1

0,05



99,247







ПЛ


5,865

2,555

14,985075


14,99

2,516

41

0,6



0

146,515

728,713

314,687

741,975




ТО

З

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,05



82,186



















0

Ʃ 327,949




105

К

20

ПЛ


4,495

4,035

18,137325


18,14

2,516

43

0,6



0

185,987

925,030

380,884

1136,950




НС

З

4,035

2,9

11,7015

2,52

9,18

3,214

43

1

0,05


0,05

128,981







ТО

З

2,1

1,2

2,52


2,52

1,1

43

1

0,05


0,05

103,435







НС

Ю

4,495

2,9

13,0355


13,04

3,214

43

1

0


0

174,402



















0

Ʃ 592,804




106

Уб.

18

НС

С

0,81

2,9

2,349


2,35

3,214

41

1

0,1


0,1

32,962

64,008 

27,641 

82,199 




ПЛ


0,81

1,625

1,31625


1,32

2,516

41

0,6



0

12,870



















0

Ʃ 45,832




107

В.

25

НС

С

1,7

2,9

4,93


4,93

3,214

48

1

0,1


0,1

80,991

157,274

58,013

211,874




ПЛ


1,7

1,625

2,7625


2,76

2,516

48

0,6



0

31,622



















0

Ʃ 112,612




108

Кор

18

ПЛ


сложная фигура

9,35


9,35

2,516

41

0,6



0

91,419

463,700

454,684

196,350
















0

Ʃ 91,419




109

СУ

25

ПЛ


1,5

1,86

2,79


2,79

2,516

48

0,6



0

31,936

158,840

58,590

132,186
















0

Ʃ 31,936




110

кор

18

ПЛ


сложная фигура

4,3


4,30

2,516

41

0,6



0

42,043

213,252

209,106

90,300
















0

Ʃ 42,043




111

кор

18

ПЛ


сложная фигура

12,11


12,11

2,516

41

0,6



0

118,405

600,578

588,901

254,310
















0

Ʃ 118,405




112

Уб.

18

НС

Ю

0,81

2,9

2,349


2,35

3,214

41

1

0


0

29,965

64,008

27,641

79,202




ПЛ


0,81

1,625

1,31625


1,32

2,516

41

0

12,870



















0

Ʃ 42,835




113

В.

25

НС

Ю

1,7

2,9

4,93


4,93

3,214

48

1

0


0

73,628

157,274

58,013

204,511




ПЛ


1,7

1,625

2,7625


2,76

2,516

48

0,6



0

31,622



















0

Ʃ 105,249




114

ЖК

18

НС

В

2,745

2,9

7,9605

2,1

5,86

3,214

41

1

0,1


0,1

82,237

692,132

298,889

911,737




ТО

В

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,1



86,100







НС

С

5,185

2,9

15,0365


15,04

3,214

41

1

0,1



210,998







ПЛ


2,745

5,185

14,232825


14,23

2,516

41

0,6



0

139,160



















0

Ʃ 518,495




115

ЖК

18

НС

В

2,495

2,9

7,2355

2,1

5,14

3,214

41

1

0,1


0,1

72,063

465,301

200,935

516,083




ТО

В

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,1


0,1

86,100







ПЛ


3,835

2,495

9,568325


9,57

2,516

41

0,6



0

93,554



















0

Ʃ 251,717




116

ЖК

18

ПЛ


2,685

3,035

8,148975


8,15

2,516

41

0,6



0

79,676

396,279

171,128

470,721




НС

В

2,685

2,9

7,7865

2,1

5,69

3,214

41

1

0,1


0,1

79,795







ТО

В

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,1


0,1

86,100



















0

Ʃ 245,571




117

ЖК

18

НС

В

4,055

2,9

11,7595

2,1

9,66

3,214

41

1

0,1


0,1

135,546

829,546

351,264

1016,075




ТО

В

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,1


0,1

86,100







НС

Ю

4,125

2,9

11,9625


11,96

3,214

41

1

0


0

152,602







ПЛ


4,055

4,125

16,726875


16,73

2,516

41

0,6



0

163,546



















0

Ʃ 537,793




201

К

20

НС

З

2,745

2,9

7,9605

2,1

5,86

3,214

43

1

0,05


0,05

82,328

480,896

198,011

598,011




ТО

З

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

43

1

0,05


0,05

86,195







НС

С

3,435

2,9

9,9615


9,96

3,214

43

1

0,1


0,1

146,602







ПЛ


3,435

2,745

9,429075


9,43

2,516

43




0

0,000



















0

Ʃ 315,125




202

ЖК

18

НС

З

2,495

2,9

7,2355


7,24

3,214

41

1

0,05


0,05

96,916

587,746

248,876

517,972




ТО

З

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,05


0,05

82,186







ПЛ


2,495

4,75

11,85125


11,85

2,516

41





0,000



















0

Ʃ 179,102




203

К

20

НС

З

2,49

2,9

7,221

2,1

5,12

3,214

43

1

0,05


0,05

71,939

351,772

144,843

365,064




ТО

З

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

43

1

0,05

86,195







ПЛ


2,49

2,77

6,8973


6,90

2,516

43




0

0,000



















0

Ʃ 158,135




204

ЖК

18

НС

З

2,555

2,9

7,4095


7,41

3,214

41

1

0,05



99,247

 728,713

 314,687

 595,460




ПЛ


5,865

2,555

14,985075


14,99

2,516

41




0

0,000







ТО

З

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,05



82,186



















0

Ʃ 181,433




205

К

20

ПЛ


4,495

4,035

18,137325


18,14

2,516

43




0

0,000

925,030

380,884

950,963




НС

З

4,035

2,9

11,7015

2,52

9,18

3,214

43

1

0,05


0,05

128,981







ТО

З

2,1

1,2

2,52


2,52

1,1

43

1

0,05


0,05

103,435







НС

Ю

4,495

2,9

13,0355


13,04

3,214

43

1

0


0

174,402



















0

Ʃ 406,817




206

Уб.

18

НС

С

0,81

2,9

2,349


2,35

3,214

41

1

0,1


0,1

32,962

64,008 

27,641 

69,329 




ПЛ


0,81

1,625

1,31625


1,32

2,516

41




0

0,000



















0

Ʃ 32,962




207

В.

25

НС

С

1,7

2,9

4,93


4,93

3,214

48

1

0,1


0,1

80,991

157,274

58,013

180,252




ПЛ


1,7

1,625

2,7625


2,76

2,516

48




0

0,000



















0

Ʃ 80,991




212

Уб.

18

НС

Ю

0,81

2,9

2,349


2,35

3,214

41

1

0


0

29,965

64,008

27,641

66,333




ПЛ


0,81

1,625

1,31625


1,32

2,516

41




0

0,000



















0

Ʃ 29,965




213

В.

25

НС

Ю

1,7

2,9

4,93


4,93

3,214

48

1

0


0

73,628

157,274

58,013

172,890




ПЛ


1,7

1,625

2,7625


2,76

2,516

48




0

0,000



















0

Ʃ 73,628




214

ЖК

18

НС

В

2,745

2,9

7,9605

2,1

5,86

3,214

41

1

0,1


0,1

82,237

692,132

298,889

772,577




ТО

В

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,1


0,1

86,100







НС

С

5,185

2,9

15,0365


15,04

3,214

41

1

0,1


0,1

210,998







ПЛ


2,745

5,185

14,232825


14,23

2,516

41




0

0,000



















0

Ʃ 379,334




215

ЖК

18

НС

В

2,495

2,9

7,2355

2,1

5,14

3,214

41

1

0,1


0,1

72,063

465,301

200,935

422,529




ТО

В

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,1


0,1

86,100







ПЛ


3,835

2,495

9,568325


9,57

2,516

41




0

0,000



















0

Ʃ 158,163




216

ЖК

18

ПЛ


2,685

3,035

8,148975


8,15

2,516

41




0

0,000

396,279

171,128

391,045




НС

В

2,685

2,9

7,7865

2,1

5,69

3,214

41

1

0,1


0,1

79,795







ТО

В

1,75

1,2

2,10

1,1

41

1

0,1


0,1

86,100



















0

Ʃ 165,895




217

ЖК

18

НС

В

4,055

2,9

11,7595

2,1

9,66

3,214

41

1

0,1


0,1

135,546

512,522

221,327

665,443




ТО

В

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,1


0,1

86,100







НС

Ю

4,125

2,9

11,9625


11,96

3,214

41

1

0


0

152,602







ПЛ


2,555

4,125

10,539375


10,54

2,516

41




0

0,000



















0

Ʃ 374,247




301

К

20

НС

З

2,745

2,9

7,9605

2,1

5,86

3,214

43

1

0,05


0,05

82,328

480,896

198,011

658,526




ТО

З

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

43

1

0,05


0,05

86,195







НС

С

3,435

2,9

9,9615


9,96

3,214

43

1

0,1


0,1

146,602







ПТ


3,435

2,745

9,429075


9,43

6,03

43

0,9



0

60,515



















0

Ʃ 375,640




302

ЖК

18

НС

З

2,495

2,9

7,2355


7,24

3,214

41

1

0,05


0,05

96,916

576,318

248,876

579,067




ТО

З

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,05


0,05

82,186







ПТ


2,495

4,75

11,85125


11,85

6,03

41

0,9




72,523



















0

Ʃ 251,625




303

К

20

НС

З

2,49

2,9

7,221

2,1

5,12

3,214

43

1

0,05


0,05

71,939

351,772

144,843

409,330




ТО

З

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

43

1

0,05


0,05

86,195







ПТ


2,49

2,77

6,8973


6,90

6,03

43

0,9



0

44,266



















0

Ʃ 202,401




304

ЖК

18

НС

З

2,555

2,9

7,4095


7,41

3,214

41

1

0,05


0,05

99,247

728,713

314,687

687,160




ПТ


5,865

2,555

14,985075


14,99

6,03

41

0,9



0

91,700







ТО

З

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,05


0,05

82,186



















0

Ʃ 273,133




305

К

20

ПТ


4,495

4,035

18,137325


18,14

6,03

43

0,9



0

116,404

925,030

380,884

1067,367




НС

З

4,035

2,9

11,7015

2,52

9,18

3,214

43

1

0,05


0,05

128,981







ТО

З

2,1

1,2

2,52


2,52

1,1

43

1

0,05


0,05

103,435







НС

Ю

4,495

2,9

13,0355


13,04

3,214

43

1

0


0

174,402



















0

Ʃ 523,221




306

Уб.

18

НС

С

0,81

2,9

2,349


2,35

3,214

41

1

0,1


0,1

32,962

64,008 

27,641 

77,384 




ПТ


0,81

1,625

1,31625


1,32

6,03

41

0,9



0

8,055



















0

Ʃ 41,017




307

В.

25

НС

С

1,7

2,9

4,93


4,93

3,214

48

1

0,1


0,1

80,991

157,274

58,013

200,043




ПТ


1,7

1,625

2,76

6,03

48

0,9



0

19,791



















0

Ʃ 100,782




308

Кор

18

ПТ


сложная фигура

9,35


9,35

6,03

41

0,9



0

57,216

463,700

454,684

196,350
















0

Ʃ 57,216




309

СУ

25

ПТ


1,5

1,86

2,79


2,79

6,03

48

0,9



0

19,988

158,840

58,590

120,238
















0

Ʃ 19,988




310

кор

18

ПТ


сложная фигура

4,3


4,30

6,03

41

0,9



0

26,313

213,252

90,300

90,300
















0

Ʃ 26,313




311

кор

18

ПТ


сложная фигура

12,11


12,11

6,03

41

0,6



0

49,404

600,578

254,310

254,310
















0

Ʃ 49,404




312

Уб.

18

НС

Ю

0,81

2,9

2,349


2,35

3,214

41

1

0


0

29,965

65,278

27,641

75,656




ПТ


0,81

1,625

1,31625


1,32

6,03

41

0,9



0

8,055



















0

Ʃ 38,020




313

В.

25

НС

Ю

1,7

2,9

4,93


4,93

3,214

48

1

0


0

73,628

160,393

58,013

195,799




ПТ


1,7

1,625

2,7625


2,76

6,03

48

0,9



0

19,791



















0

Ʃ 93,419




314

ЖК

18

НС

В

2,745

2,9

7,9605

2,1

5,86

3,214

41

1

0,1


0,1

82,237

705,857

298,889

873,398




ТО

В

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,1



86,100







НС

С

5,185

2,9

15,0365


15,04

3,214

41

1

0,1



210,998







ПТ


2,745

5,185

14,232825


14,23

6,03

41

0,9



0

87,096



















0

Ʃ 466,431




315

ЖК

18

НС

В

2,495

2,9

7,2355

2,1

5,14

3,214

41

1

0,1


0,1

72,063

474,528

200,935

490,308




ТО

В

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,1


0,1

86,100







ПТ


3,835

2,495

9,568325


9,57

6,03

41

0,9



0

58,552



















0

Ʃ 216,716




316

ЖК

18

ПТ


2,685

3,035

8,148975


8,15

6,03

41

0,9



0

49,867

404,137

171,128

448,770




НС

В

2,685

2,9

7,7865

2,1

5,69

3,214

41

1

0,1


0,1

79,795







ТО

В

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,1


0,1

86,100



















0

Ʃ 215,762




317

ЖК

18

НС

В

4,055

2,9

11,7595

2,1

9,66

3,214

41

1

0,1


0,1

135,546

829,546

351,264

954,888




ТО

В

1,75

1,2

2,1


2,10

1,1

41

1

0,1


0,1

86,100







НС

Ю

4,125

2,9

11,9625


11,96

3,214

41

1

0


0

152,602







ПТ


4,055

4,125

16,726875


16,73

6,03

41

0,9



0

102,358



















0

Ʃ 476,606





ЛК

16

НС

В



22,41

16,20

6,21

3,214

39

1

0,1


0,1

82,890

247,430

110,145

1178,369




НД

В

1,3

2,73


2,73

0,474

39

1

0,1


0,1

247,082







ТО

В



16,20


16,20

1,1

39

1

0,1


0,1

631,800







ПЛ


2,49

3,185

5,25


5,25

2,516

39

0,6



0

48,781







ПТ


2,49

3,185

5,25


5,25

6,03

39

0,9



0

30,531




















Ʃ1041,084

























Ʃ 10998,225 20481,57 8621,783 22858,02

2.3 Определение тепловой мощности системы отопления

После расчета потерь теплоты всеми помещениями определяется тепловая нагрузка стояков (ветвей) и тепловая мощность системы отопления.

Тепловая нагрузка стояка (ветви) определяется по формуле:

жилой здание теплопередача вентиляция

Qcт(ветви) = ΣQпрi

где Qпрi - тепловая нагрузка прибора, принимаемая равной теплопотерям помещения, в котором этот прибор установлен, Вт; в случае, когда в помещении установлено несколько приборов, теплопотери делятся поровну на каждый прибор;

n - число отопительных приборов, присоединенных к стояку (ветви).

Результаты расчета заносятся в таблицу 2.3.

Таблица 2 - Тепловая нагрузка стояков

Ν стояка (ветви)


Тепловая нагрузка стояка (ветви) Qст(ветви),Вт

СТ1

Q308/4+ Q307+ Q306 + Q301 + Q207 + Q206 + Q201 + Q108 /4+ Q107 + Q106 + Q101

2931,981

СТ2

Q308 /4+ Q302 + Q202+ Q108 /4+ Q102

1885,783

СТ3

Q310 + Q309 + Q303 + Q203 + Q110 + Q109 + Q103

1772,724

СТ4

Q304 + Q204 + Q104

2024,595

СТ5

Q311 /3+ Q313 + Q312 + Q305 + Q213 + Q212 + Q113 + Q112+ Q111 /3+ Q105 + Q205

4232,56

СТ6

Q314 Q308 /4+ Q214 + Q114 + Q108 /4

2724,038

СТ7

Q315 + Q308 /4+ Q215 + Q108/4 + Q115

1595,246

СТ8

Q316 + Q312 /3+ Q216 + Q116 + Q112/3

1593,426

СТ9

Q317 + Q311 /3+ Q217 + Q211 /3+ Q117

2919,294

СТ10

Qлк

1178,369

Ʃ

22858,02


2.5 Гидравлический расчет трубопроводов

Целью гидравлического расчета является подбор сечений трубопроводов, достаточных для пропуска заданного количества теплоносителя. Гидравлический расчет трубопроводов производится для одного циркуляционного кольца нашей системы. В двухтрубных системах с искусственной циркуляцией, неблагоприятным следует считать кольцо, проходящее через наиболее удаленный стояк.

Неблагоприятное циркуляционное кольцо служит показателем допускаемого расхода давления по всем остальным кольцам в системе, в нем расходуется максимальное давление на трение и местные сопротивления.

После выбора неблагоприятного циркуляционного кольца оно разбивается на расчетные участки, которые нумеруются, начиная от водонагревателя по расчетному кольцу. Расчетный участок - участок, где остаются постоянными тепловая нагрузка и диаметр. Участок начинается у одного разветвления и кончается у другого разветвления.

Для систем с искусственной циркуляцией величина располагаемого давления определяется по формуле

Δр=Δр+Б∙(Δр.+Δр) , (2.11)

где Δр- искусственное давление, создаваемое элеватором, Па (7-12кПа);

Δр- давление, возникающее за счёт охлаждения воды в отопительных приборах, Па;

Δр- давление, вызываемое охлаждением воды в теплопроводах, Па принимаемое по рис. П.1 методических указаний, Δр=300Па;

Б - коэффициент, определяющий долю максимального естественного давления, которую целесообразно учитывать в расчётных условиях; для двухтрубных систем 0,4.

Величина естественного давления, возникающего в рассматриваемом кольце от остывания воды в отопительных приборах, определяется по формуле:

для двухтрубной системы с нижней разводкой

Δр= h∙g∙(ρ-ρ),                                 (2.12)

где    g - ускорение силы тяжести , м/с2 g =9,81 м/c2;h- вертикальное расстояние от середины водонагревателя (элеватора) до середины рассматриваемого отопительного прибора;h=8,15 м ;

ρ,ρ - плотности, соответственно обратной и горячей воды, кг/м3 .

Плотность воды в зависимости от её температуры определяется по формуле

ρ = 1000,3 - 0,06∙t - 0,0036∙t2,                  (2.13)

где t - температура воды, ºС .

t=70 ºС,

t =95 ºС.

ρ = 1000,3 -0,06∙70 -0,0036∙702 =978,5 кг/м3 ,

ρ = 1000,3 -0,06∙95 -0,0036∙952 = 962,11 кг/м

Зная плотности, соответственно обратной и горячей воды, кг/м3 , определяем величину естественного давления Δр

Δр=8,15∙9,81∙(978,5-962,11)=1310,4 Па

Определяем величину располагаемого давления

Δр=7000 +0,4∙(1310,4 +300) = 7644,16 Па

Определяем ориентировочное значение удельной потери давления на трение при движении теплоносителя по трубам по формуле:

 , где:

k-доля потерь давления на трение, принимаемая для систем с естественной циркуляцией 0,65

l-сумма длин участков расчетного кольца

=98,13 Па

По этому значению по таблице принимаем диаметры участков d, мм, и по значению расходов определяем действительные скорости движения воды v, м/с, и удельные потери давления на трение R, Па/м. Эти данные заносим в таблицу.

Расход воды на участке определяем по формуле:

Gуч= ,

где: Qуч- тепловая нагрузка участка;

Эти значения заносим в таблицу

Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяется по формуле:

 ,

где:- сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке

- плотность при 95 0C; v- скорость движения воды

Σξ - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке:

Таблица 3. Местные сопротивления на участках

Номер участка

Диаметр

Вид местного сопротивления

Значение

1

25

тройник на ответвление

ξ =1,5 Σ ξ =1,5

2

20

тройник на ответвление тройник на проход

ξ=1,5 ξ=1 Σ ξ =2,5

3

15

тройник на проход кран пробковый тройник на ответвление

ξ=1 ξ=4 ξ =1,5 Σ ξ =6,5

4

15

тройник на проход тройник на ответвление

ξ=1 ξ=1,5 Σ ξ=2,5

5

10

тройник на проход кран пробковый отвод под углом 90º*2 тройник на ответвление

ξ=1 ξ=4 ξ=3 ξ=1,5 Σ ξ=9,5

6

10

тройник на проход тройник на ответвление

ξ=1 ξ=1,5 Σ ξ=2,5

7

10

тройник на проход отвод под углом 90º кран пробковый внезапное расширение

ξ=1 ξ=1,5 ξ=4 ξ=1 Σ ξ=7,5

7’

10

внезапное сужение отвод под углом 90º тройник на ответвление

ξ=0,5 ξ=1,5 ξ=1,5 Σ ξ=3,5

6’

10

тройник на проход тройник на ответвление

ξ=1 ξ=1,5 Σ ξ=2,5

5’

10

тройник на проход кран пробковый отвод под углом 90º*2 тройник на ответвление

ξ=1 ξ=4 ξ=1,5 ξ=3,0 Σ ξ=9,5

4’

15

тройник на проход тройник на ответвление

ξ=1 ξ=1,5 Σ ξ=2,5

3’

15

тройник на проход кран пробковый тройник на ответвление

ξ=1 ξ=4 ξ =1,5 Σ ξ =6,5

2’

20

тройник на ответвление тройник на проход

 ξ=1,5 ξ=1 Σ ξ =2,5

1’

25

тройник на ответвление

ξ =1,5 Σ ξ =1,5

Смотрите также:

'Духовные песнопения' Уильяма Берда
'Румунський' напрям української дипломатії в 1917-1920 рр.: новітній етап історіографічних досліджень
[БИЛЕТЫ] Спланхнология
01. Основные понятия системного анализа и теории систем
1 лекция иос
1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМОВ РАБОТЫ ГРУЗОВЫХ ПУНКТОВ И СТАНЦИИ (Восстановлен)
1111
1335
14
1436